Minyak dalam rantai freon
Oli dalam sistem freon diperlukan untuk melumasi kompresor. Ia terus-menerus meninggalkan kompresor - bersirkulasi di sirkuit freon bersama dengan freon. Jika karena alasan apa pun oli tidak kembali ke kompresor, CM tidak akan terlumasi secara memadai. Minyak larut dalam freon cair, tetapi tidak larut dalam uap. Pergerakan pipa:
- setelah kompresor - uap freon super panas + kabut minyak;
- setelah evaporator - uap freon super panas + lapisan minyak di dinding dan tetesan minyak;
- setelah kondensor - freon cair dengan minyak terlarut di dalamnya.
Oleh karena itu, masalah retensi minyak dapat terjadi pada saluran uap. Hal ini dapat diatasi dengan mempertahankan kecepatan pergerakan uap yang cukup di dalam pipa, kemiringan pipa yang diperlukan, dan memasang loop pengangkat minyak.
Evaporatornya ada di bawah.
a) Lingkaran pengikis oli harus ditempatkan dengan jarak setiap 6 meter pada pipa yang menanjak untuk memfasilitasi kembalinya oli ke kompresor;
b) Buat lubang pengumpul pada saluran hisap setelah katup ekspansi;
Evaporatornya lebih tinggi.
a) Pada saluran keluar evaporator, pasang segel air di atas evaporator untuk mencegah cairan mengalir ke kompresor saat mesin diparkir.
b) Buatlah lubang pengumpul pada saluran hisap setelah evaporator untuk menampung cairan refrigeran yang mungkin terakumulasi selama penghentian. Ketika kompresor dihidupkan kembali, zat pendingin akan menguap dengan cepat: disarankan untuk membuat lubang jauh dari elemen penginderaan katup ekspansi untuk menghindari fenomena ini mempengaruhi pengoperasian katup ekspansi.
c) Pada bagian horizontal pipa pembuangan dibuat kemiringan 1% sepanjang arah pergerakan freon untuk memudahkan pergerakan oli ke arah yang benar.
Kapasitornya ada di bawah.
Tidak ada tindakan pencegahan khusus yang perlu dilakukan dalam situasi ini.
Jika kapasitor lebih rendah dari KIB, maka tinggi angkat tidak boleh melebihi 5 meter. Namun jika CIB dan sistem secara keseluruhan tidak kualitas terbaik, maka freon cair mungkin mengalami kesulitan untuk diangkat bahkan pada perbedaan ketinggian yang lebih kecil.
a) Disarankan untuk memasang katup penutup pada saluran masuk kondensor untuk mencegah cairan freon mengalir ke kompresor setelah mesin pendingin dimatikan. Hal ini dapat terjadi jika kapasitor berada di dalam lingkungan dengan suhu yang lebih tinggi dari suhu kompresor.
b) Pada bagian horizontal pipa pembuangan, dibuat kemiringan 1% sepanjang arah pergerakan freon untuk memudahkan pergerakan oli ke arah yang benar
Kapasitornya lebih tinggi.
a) Untuk mencegah mengalirnya cairan refrigerant dari pressurizer ke dalam kompresor pada saat mesin refrigerasi dimatikan, pasanglah katup di depan pressurizer.
b) Lingkaran pengangkat minyak harus ditempatkan pada interval setiap 6 meter pada pipa yang menanjak untuk memudahkan kembalinya minyak ke kompresor;
c) Pada bagian horizontal pipa pembuangan, diperlukan kemiringan 1% untuk memudahkan pergerakan minyak ke arah yang benar.
Pengoperasian loop pengangkat minyak.
Ketika level oli mencapai dinding atas tabung, oli akan terdorong lebih jauh menuju kompresor.
Perhitungan pipa freon.
Minyak larut dalam freon cair, sehingga kecepatan dalam pipa cair dapat dijaga tetap rendah - 0,15-0,5 m/s, yang akan memberikan resistensi hidraulik yang rendah terhadap pergerakan. Peningkatan resistensi menyebabkan hilangnya kapasitas pendinginan.
Minyak tidak larut dalam uap freon, sehingga kecepatan pada saluran uap harus dijaga tinggi agar minyak dapat terbawa oleh uap. Saat bergerak, sebagian minyak menutupi dinding pipa - lapisan ini juga digerakkan oleh uap berkecepatan tinggi. Kecepatan pada sisi pelepasan kompresor adalah 10-18m/s. Kecepatan sisi hisap kompresor adalah 8-15m/s.
Pada bagian horizontal dari pipa yang sangat panjang, diperbolehkan untuk mengurangi kecepatan hingga 6 m/s.
Contoh:
Data awal:
Pendingin R410a.
Kapasitas pendinginan yang dibutuhkan 50kW=50kJ/s
Titik didih 5°C, suhu kondensasi 40°C
Terlalu panas 10°C, subcooling 0°C
Solusi pipa hisap:
1. Kapasitas pendinginan spesifik evaporator adalah Q u=H1-H4=440-270=170kJ/kg
Cairan jenuh | Uap jenuh |
||||||||
Suhu, °C | Tekanan saturasi, 10 5 Pa | Massa jenis, kg/m³ | Entalpi spesifik, kJ/kg | Entropi spesifik, kJ/(kg*K) | Tekanan saturasi, 10 5 Pa | Massa jenis, kg/m³ | Entalpi spesifik, kJ/kg | Entropi spesifik, kJ/(kg*K) | Panas spesifik penguapan, kJ/kg |
2. Aliran massa freon
M= 50 kW/ 170 kJ/kg = 0,289 kg/s
3. Volume spesifik uap freon pada sisi hisap
ay matahari = 1/33,67kg/m³= 0,0297m³/kg
4.Volume aliran uap freon pada sisi isap
Q= ay matahari * M
Q=0,0297m³/kg x 0,289kg/s =0,00858m³/s
5. Diameter dalam pipa
Dari pipa freon tembaga standar, kami memilih pipa dengan diameter luar 41,27 mm (1 5/8"), atau 34,92 mm (1 3/8").
Luar Diameter pipa sering dipilih sesuai dengan tabel yang diberikan dalam “Petunjuk Pemasangan”. Saat menyusun tabel tersebut, kecepatan uap yang diperlukan untuk perpindahan minyak diperhitungkan.
Perhitungan volume pengisian freon
Perhitungan massa muatan zat pendingin yang disederhanakan dilakukan dengan menggunakan rumus yang memperhitungkan volume garis cairan. Rumus sederhana ini tidak memperhitungkan saluran uap, karena volume yang ditempati uap sangat kecil:
Mzapr = P Ha. * (0,4x V isp+ KE G* V res + V f.m.), kg,
P Ha. - massa jenis cairan jenuh (freon) PR410a = 1,15 kg/dm³ (pada suhu 5°C);
V isp - volume internal pendingin udara (air cooler), dm³;
V res - volume internal penerima unit pendingin, dm³;
V l.m. - volume internal saluran cair, dm³;
KE g adalah koefisien dengan mempertimbangkan skema pemasangan kapasitor:
KE g=0,3 untuk unit kondensasi kompresor tanpa pengatur tekanan kondensasi hidrolik;
KE g=0,4 saat menggunakan pengatur tekanan kondensasi hidrolik (pemasangan unit di luar ruangan atau versi dengan kondensor jarak jauh).
Akaev Konstantin Evgenievich
Calon ilmu-ilmu teknis Universitas Teknologi Pangan dan Suhu Rendah St
Untuk menentukan kekuatan sistem VRF, jangkauan unit indoor dan outdoor, serta parameter lain dari sistem pendingin udara (ukuran standar pipa freon, refnet, manifold, tee, dll.), sistem VRF dihitung .
Perhitungan dilakukan pada tahap desain dan dapat dilakukan secara manual maupun menggunakan software khusus.
Kami selalu siap membantu dan menantikan permintaan Anda. Tinggalkan kontak Anda dan kami akan menghubungi Anda kembali untuk konsultasi.
Tujuan perhitungan VRF
Tujuan perhitungan VRF adalah:
- pemilihan unit dalam ruangan dari sistem pendingin udara multi-zona (penentuan kapasitas dan model pendingin)
- pemodelan jaringan pipa, memeriksa kondisi pengoperasian sistem VRF (total panjang rute, panjang ke unit paling terpencil, dll.)
- penentuan diameter pipa freon di semua bagian (pipa utama yang berasal dari unit outdoor, pipa antara refnet dan kolektor, pipa yang mendekati unit indoor, dll.)
- penentuan ukuran standar refnet, manifold dan tee
- pemilihan unit outdoor untuk sistem pendingin udara multi-zona (penentuan kapasitas dan model pendinginan)
- memilih metode untuk mengendalikan sistem pendingin udara multi-zona dan memilih peralatan yang sesuai.
Perhatikan bahwa daftar ini dikompilasi sesuai urutan pelaksanaannya. Pada saat yang sama, mungkin tampak aneh bahwa pemilihan unit dalam ruangan dilakukan di awal, dan unit luar ruangan - hampir di akhir. Memang benar demikian. Faktanya adalah untuk menentukan unit outdoor, tidak cukup hanya dengan menjumlahkan kapasitas pendinginan unit indoor. Ukuran standar unit luar ruangan juga bergantung pada panjang pipa, lokasi refnet, dll.
Perhitungan VRF secara manual
Perhitungan VRF manual dilakukan dengan menggunakan dokumentasi pabrikan. Untuk setiap sistem pendingin udara multi-zona tertentu, dokumentasi teknis yang benar-benar “asli” harus digunakan.
Memeriksa geometri sistem
Saat menghitung secara manual, sangat penting untuk memeriksa geometri sistem dengan cermat untuk memastikan bahwa geometri tersebut memenuhi berbagai batasan (lihat Gambar 1).
Gambar 1. Skema penentuan berbagai perbedaan panjang dan tinggi pipa rangkaian freon yang memerlukan verifikasi saat merancang sistem VRF. Daftar batasan menggunakan contoh sistem pendingin udara multi-zona IGC IMS diberikan di bawah ini pada Tabel 1
Tabel 1. Batasan perbedaan panjang dan tinggi pada sistem IMS multispektral IGC
| Pilihan | Penamaan | Isi | Panjang (m) | |
|---|---|---|---|---|
| Panjang pipa yang diizinkan | L1 | Panjang pipa maksimum | Panjang pipa sebenarnya | ≤165 |
| Panjang pipa yang setara | ≤190 | |||
| ΔL | Selisih panjang maksimum dan minimum sebelum refnet pertama | ≤40 | ||
| L.M. | Panjang maksimum pipa utama (pada diameter maksimum) | ≤125 | ||
| 1, 2, … , 40 | Rute maksimum dari splitter ke unit dalam-ruang | ≤40 | ||
| L1+1+2+…+40+ +A+B+C+LF+LG+LH | Umum panjang maksimum pipa, termasuk panjang masing-masing pipa distribusi (hanya pipa sempit) | ≤20HP | ≤400 | |
| >20HP | ≤500 | |||
| L5 | Jarak antar unit luar ruangan | 0,6-1 | ||
| L2 | Panjang maksimum dari keran pertama hingga unit dalam-ruang terjauh | ≤40 | ||
| Perbedaan ketinggian yang diperbolehkan | H1 | Kapan unit luar ruangan dipasang lebih tinggi dari unit dalam-ruang | ≤60 | |
| Bila unit luar ruangan dipasang lebih rendah dari unit dalam ruangan | ≤50 | |||
| H2 | Perbedaan maksimum antara unit dalam ruangan | ≤15 | ||
| Perbedaan maksimum antara unit luar ruangan | 0 | |||
Pemilihan diameter pipa
Setelah memeriksa semua perbedaan panjang dan tinggi, mereka mulai menghitung diameter pipa.
Perhitungan juga dilakukan berdasarkan tabel, dan diameter pipa dipilih berdasarkan kekuatan semua AC yang akan dihubungkan ke pipa tertentu (baik secara langsung atau melalui refnet). Contoh tabel tersebut diberikan di bawah ini:
Tabel 2. Perhitungan diameter pipa freon dan pemilihan model refnet pada sistem IMS multi-zona dari IGC
| Total kapasitas pendinginan unit dalam ruangan yang terhubung, kW | Diameter saluran gas, mm | Diameter garis cair, mm | Model Refnet |
|---|---|---|---|
| 0 hingga 6 | 1/2“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| Dari 6 hingga 10,5 | 5/8“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| Dari 10,5 hingga 20 | 3/4“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| Dari 20 hingga 30 | 7/8“ | 1/2“ | BQ-01Y |
| Dari 30 hingga 67 | 1 1/8“ | 5/8“ | BQ-02Y |
| Dari 67 hingga 95 | 1 3/8“ | 3/4“ | BQ-03Y |
| Dari 95 hingga 140 | 1 5/8“ | 3/4“ | BQ-04Y |
| Dari 140 hingga 179 | 1 7/8“ | 7/8“ | BQ-05Y |
Perhatikan bahwa tabel terpisah digunakan untuk pipa utama. Tabel terpisah juga digunakan untuk menentukan diameter pipa yang mengalir dari unit pendingin ke unit dalam-ruang.
Pemilihan refnet dan kolektor
Setelah menghitung diameter pipa, dilakukan pemilihan refnet dan kolektor. Pilihan jaring terumbu juga bergantung pada kekuatan unit dalam ruangan yang terhubung atau diameter pipa tempat pemasangannya. Dalam kasus sistem IMS multizona IGC, tabel ini digabungkan dengan tabel untuk memilih diameter pipa (lihat Tabel 2).
Akhirnya, setelah memeriksa keterbatasan sistem VRF, memilih diameter pipa dan model refnet dan tee, perhitungan dapat dianggap selesai.
Perhitungan VRF menggunakan program
Untuk memudahkan melakukan perhitungan pada sistem VRF, hampir semua produsen membuat sendiri perangkat lunak, yang memungkinkan Anda memilih secara otomatis semua parameter sistem pendingin udara dan memeriksa batasannya.
Dalam hal ini, pengguna hanya perlu menggambar diagram sistem: pilih blok internal yang diperlukan dan tunjukkan panjang setiap bagian jalur freon. Program ini akan melakukan semua tindakan selanjutnya secara mandiri.
Jika terjadi kesalahan atau ketidakpatuhan terhadap batasan, program akan menampilkan pesan. Jika semuanya beres, maka hasil program akan berupa spesifikasi seluruh elemen sistem.
Masalah pengurangan daya unit dalam ruangan
Saat menghitung VRF menggunakan suatu program, sering kali ternyata program tersebut menunjukkan daya unit dalam ruangan lebih rendah daripada daya terukur. Faktanya, fakta ini terjadi: tergantung pada panjang bagian rute, perbedaan ketinggian, kombinasi unit dalam dan luar ruangan, serta parameter lainnya, kapasitas pendinginan sebenarnya dari unit dalam ruangan akan berubah.
Oleh karena itu, ketika merancang sistem pendingin udara multi-zona, seseorang harus memperhitungkan kemungkinan perubahan (pengurangan) daya unit dan memperhitungkan dalam perhitungan bukan nominal, tetapi kapasitas pendinginan aktual.
Loop pengangkat oli dan pengunci oli (perangkap) aktif pipa gas, ketika evaporator lebih tinggi dari unit kondensasi kompresor (CCU).
Loop pengangkat minyak dan pengunci minyak (perangkap) pada pipa gas ketika evaporator berada di bawah unit kompresor-kondensasi (CCU).
| EROPA LE |
Panjang hingga 10 M |
Panjangnya hingga 20 m |
Panjangnya hingga 30 m |
|||
|
Ø
gas, MM |
Ø
cairan, MM |
Ø
gas, MM |
Ø
cairan, MM |
Ø
gas, MM |
Ø
cairan, MM |
|
| 6 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 12 |
| 8 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 16 |
| 10 | 18 | 12 | 22 | 16 | 22 | 16 |
| 14 | 22 | 16 | 22 | 16 | 28 | 16 |
| 16 | 22 | 16 | 28 | 16 | 28 | 18 |
| 18 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 18 |
| 21 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 22 |
| 25 | 28 | 18 | 28 | 18 | 35 | 22 |
| 28 | 28 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 31 | 35 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 37 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
| 41 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
Perkiraan jumlah zat pendingin yang dibutuhkan untuk mengisi sistem pendingin sistem KKB (M jumlah.) ditentukan dengan rumus berikut:
M jumlah. = M kkb + M isp. + M tr. ;
Di mana M kkb(kg) - massa refrigeran per KKB (ditentukan berdasarkan tabel 2),M isp.- massa zat pendingin per evaporator (ditentukan oleh rumus),M tr.- massa zat pendingin per pipa (ditentukan oleh rumus).
Tabel 2. Massa refrigeran per KKB, kg
| EROPA LE | 6 | 8 | 10 | 14 | 16 | 18 | 21 | 25 | 28 | 31 | 37 | 41 |
| Massa pendingin, kg | 1,0 | 1,3 | 1,6 | 2,4 | 2,7 | 3,2 | 3,7 | 4,4 | 5,1 | 5,6 | 6,6 | 7,4 |
Massa zat pendingin per evaporator (dalam satu rangkaian) dapat dihitung dengan menggunakan rumus yang disederhanakan:
M isp. = VOrang Spanyolx 0,316 − n ;
Di mana VOrang Spanyol(l) - volume internal evaporator (volume medium), yang ditunjukkan dalam deskripsi teknis pada unit ventilasi di bagian pendingin atau di papan nama,N- jumlah sirkuit evaporator. Rumus ini dapat digunakan dengan kinerja rangkaian evaporator yang sama. Dalam kasus beberapa sirkuit dengan performa berbeda, alih-alih "− n"harus diganti dengan"x bagian kapasitas sirkuit", misalnya, untuk sirkuit dengan produktivitas 30% maka akan menjadi"x 0,3».
Massa refrigeran per pipa (dalam satu rangkaian) dapat dihitung dengan menggunakan rumus berikut:
M tr. = M tr.zh x L tr.zh + M tr.s.x x L tr.s.;
Di mana M tr.zh Dan M tr.matahari(kg) – massa zat pendingin per 1 meter pipa cair dan pipa hisap (ditentukan berdasarkan Tabel 3),L tr.zh Dan L tr.matahari(m) – panjang pipa cairan dan hisap. Jika karena alasan apa pun diameter pipa yang sebenarnya dipasang tidak sesuai dengan yang direkomendasikan, maka selama perhitungan perlu untuk memilih nilai massa zat pendingin untuk diameter sebenarnya. Jika diameter pipa sebenarnya tidak sesuai dengan yang direkomendasikan, pabrikan dan pemasok melepaskan tanggung jawab garansi.
Tabel 3. Massa refrigeran per 1 meter pipa, kg
| Pipa Ø, mm | 12 | 16 | 18 | 22 | 28 | 35 | 42 | 54 | 67 | 76 |
| Gas, kg/m | 0,007 | 0,014 | 0,019 | 0,029 | 0,045 | 0,074 | 0,111 | 0,182 | 0,289 | 0,377 |
| Cairan, kg/m | 0,074 | 0,139 | 0,182 | 0,285 | 0,445 | 0,729 | 1,082 | 1,779 | 2,825 | 3,689 |
CONTOH
Perlu dihitung jumlah refrigeran yang harus diisi untuk sistem yang terdiri dari evaporator rangkaian ganda, dua buah EUROPA LE 25 KKB, dengan panjang pipa KKB1 cair 14 m, KKB1 isap 14,5 m, KKB2 cair 19,5 m, KKB2 isap 20,5 m, volume internal evaporator 2 ,89 l.
M total.1 = M kkb1 + M isp.1 + M tr.1 =
= 4,4 + (VOrang Spanyol
= 4,4 + (2,89 x 0,316 2) + (0,182 x 14 + 0,045 x 14,5) = 8,06 kg
M jumlah .2 = M kkb 2 + M isp .2 + M tr .2 =
= 4,4 + (VOrang Spanyolx 0,316 jumlah rangkaian evaporator) + M t.l
= 4,4 + (2,89 x 0,316 2) + (0,182 x 19,5 + 0,074 x 20,5) = 9,92 kg
Spesialis Airkat Klimatekhnik akan memilih skema pasokan pendingin yang paling efektif dan segera menghitung biayanya. Harga juga mungkin sudah termasuk: desain, pemasangan dan pekerjaan commissioning. Untuk mendapatkan saran, Anda dapat menghubungi cabang dan kantor perwakilan perusahaan mana pun.
Saat merancang unit pendingin, unit kompresor evaporasi mungkin perlu ditempatkan di lantai dasar atau di ruang bawah tanah, dan kondensor berpendingin udara di atap gedung. Dalam kasus seperti ini, perhatian khusus harus diberikan pilihan yang tepat diameter dan konfigurasi pipa pembuangan, memastikan sirkulasi minyak pelumas dalam sistem.
Pada unit pendingin freon, tidak seperti unit amonia, minyak pelumas larut dalam freon, terbawa bersama uap yang keluar dari kompresor dan dapat terakumulasi di berbagai tempat dalam sistem perpipaan. Agar oli yang keluar dari kompresor naik melalui pipa pembuangan ke kondensor, dipasang loop siphon pada bagian horizontal pipa sebelum berpindah ke bagian vertikal, tempat oli terakumulasi. Ukuran loop dalam arah horizontal harus minimal. Biasanya dibuat dari tikungan yang ditekuk pada sudut 90°. Uap freon yang melewati siphon “memecah” minyak yang terkumpul di sana dan membawanya ke atas pipa.
Pada unit refrigerasi dengan kapasitas refrigerasi yang konstan (tidak diatur), kecepatan pergerakan freon di dalam pipa tidak berubah. Dalam instalasi seperti itu, jika tinggi bagian vertikal 2,5 m atau kurang, siphon tidak perlu dipasang. Jika tingginya lebih dari 2,5 m, perlu memasang siphon di awal riser dan siphon tambahan (loop pengangkat minyak) setiap 5-7 m, dan bagian horizontal pipa dipasang dengan kemiringan ke arah penambah vertikal.
Diameter pipa pembuangan ditentukan dengan rumus:
Di mana: V= G/ρ- laju aliran volumetrik freon, m 3 /s; ρ, kg/m 3 - kepadatan freon; G- laju aliran massa freon (kg/s) - G A =Q 0 /(saya 1"" +saya 4), yang nilainya ditentukan dengan menggunakan diagram i-lg P untuk freon yang digunakan dalam instalasi pada kapasitas pendinginan yang diketahui (ditentukan) ( pertanyaan 0), suhu penguapan ( ke) dan suhu kondensasi ( tk).
Jika kompresor pendingin dilengkapi dengan sistem pengatur kapasitas pendinginan (misalnya dari 100% menjadi 25%), kemudian bila dikurangi dan akibatnya laju dan kecepatan aliran freon pada pipa pelepasan naik dikurangi menjadi nilai minimal(8 m/s), kenaikan minyak akan berhenti. Oleh karena itu, pada unit pendingin dengan kapasitas kompresor yang dapat disesuaikan, bagian pipa yang menaik (riser) dibuat dari dua cabang paralel (Gbr. 1).
Diagram unit pendingin
Pada produktivitas pabrik maksimum, uap freon dan minyak naik melalui kedua saluran pipa. Pada kinerja minimum dan akibatnya, kecepatan pergerakan freon di cabang utama ( B ) minyak menumpuk di siphon, mencegah pergerakan freon melalui pipa ini. Pada kasus ini freon dan oli hanya akan diangkat melalui pipa A .
Perhitungan pipa injeksi kembar diawali dengan penentuan diameter pipa tersebut. Karena kapasitas pendinginan (misalnya 0,25 Q km) dan kecepatan uap freon yang dibutuhkan (8 m/s) diketahui, maka diameter pipa yang diperlukan ditentukan menggunakan rumus (1), kemudian menggunakan katalog pipa tembaga pilih pipa yang diameternya paling dekat dengan nilai yang diperoleh dengan perhitungan.
Diameter pipa cabang utama dB ditentukan dari kondisi bahwa pada produktivitas tanaman maksimum, ketika freon naik sepanjang kedua cabang paralel, rugi-rugi hidrolik pada cabang-cabang tersebut adalah sama:
G A + G B = G km (2)
ΔрA = ΔрB (3)
Dimana: λ - koefisien gesekan hidrolik; ζ - koefisien kerugian lokal.
Dari Gambar. 1 dapat diketahui panjang bagian, jumlah dan sifatnya resistensi lokal di kedua cabang kurang lebih sama. Itu sebabnya
Di mana
Contoh penyelesaian masalah penentuan diameter pipa injeksi mesin pendingin.
Tentukan diameter pipa pembuangan mesin pendingin untuk mendinginkan air pada sistem pengkondisian udara, dengan memperhatikan data awal sebagai berikut:
rentang kendali kinerja................................100-25%;
pendingin................................................. ....... ...............R 410A;
suhu didih................................................ ..........t o = 5 °C;
suhu kondensasi................................................ ... ....t k = 45 °C.
beban pendinginan................................................ ...............320kW;
Dimensi dan konfigurasi pipa ditunjukkan pada Gambar 1.
P(untuk freon R 410A) ditunjukkan pada Gambar. 1.
Parameter freon R410A pada titik-titik utama siklus diberikan pada Tabel 1.
Diagram siklus pendinginan pada diagram i-lg P(untuk freon R404A)
Tabel 1
Parameter freon R410A pada titik-titik penting dari siklus pendinginan(tabel ke Gambar 2)
| Poin | Suhu, °C |
Tekanan, Batang |
entalpi, kJ/kg |
Kepadatan, |
| 1 | 10 | 9,30 | 289 | 34,6 |
| 1"" | 5 | 9,30 | 131 | 34,6 |
| 2 | 75 | 27,2 | 331 | 88,5 |
| 3 | 43 | 27,2 | 131 | 960 |
| 4 | 5 | 9,30 | 131 | - |
Larutan.
Penentuan diameter pipa dimulai dengan pipa A , untuk itu diketahui kecepatan freon di dalamnya minimal harus 6 m/s, dan konsumsi freon harus minimal, yakni bila Q0 = 0,25·Q km= 0,25 x 320 = 80kW.
1) kapasitas pendinginan spesifik pada titik didih t 0 =5 °С:
Q 0 = 289 - 131 = 158 kJ/kg;
2) aliran massa total freon dalam pipa (di pipa pembuangan kompresor):
G km = Q o , km /q 0 = 320/158 = 2,025 kg/s;
3) aliran massal freon di dalam pipa A :
GA = 0,25 x 2,025 = 0,506 kg/s.
Penentuan diameter pipa A :
Pada tahun 1952 ia menerima diploma dari Universitas Teknik Tinggi Moskow. Bauman (Moskow) dan dikirim untuk didistribusikan ke Pabrik Kompresor Ural.
Pada tahun 1954, sekembalinya ke Moskow, ia bekerja di Peralatan Pendingin MRMK. Kemudian karirnya dilanjutkan di All-Union Scientific Research Refrigeration Institute (VNIHI) sebagai peneliti senior.
Pada tahun 1970 ia mempertahankan disertasinya dan menerima gelar Kandidat Ilmu Teknik.
Kemudian ia bekerja di organisasi desain di bidang yang berkaitan dengan desain unit pendingin dan sistem pendingin udara, pada saat yang sama ia mengajar dan menerjemahkan literatur teknis dari dalam bahasa Inggris.
Pengalaman yang diperoleh menjadi dasar populer alat bantu pengajaran- “Kursus dan diploma desain unit pendingin dan sistem pendingin udara”, edisi ke-3 diterbitkan pada tahun 1989.
Saat ini, Boris Konstantinovich terus berhasil berkonsultasi dan melaksanakan pekerjaan desain (di lingkungan ACAD), unit pendingin dan sistem pendingin udara, dan juga menyediakan layanan terjemahan untuk literatur teknis dan teks dari bahasa Inggris dengan topik berikut: unit pendingin dan sistem pendingin udara.
Individu dan organisasi yang tertarik untuk bekerja sama, secara pribadi, dengan Yavnel B.K., silakan kirimkan permintaan ke.
Terima kasih.