ზეთი ფრეონის ჯაჭვში
ფრეონის სისტემაში ზეთი აუცილებელია კომპრესორის შეზეთვისთვის. ის მუდმივად ტოვებს კომპრესორს - ცირკულირებს ფრეონის წრეში ფრეონთან ერთად. თუ რაიმე მიზეზით ზეთი არ უბრუნდება კომპრესორს, CM არ იქნება საკმარისად შეზეთილი. ზეთი იხსნება თხევად ფრეონში, მაგრამ არ იხსნება ორთქლში. მილსადენები მოძრაობს:
- კომპრესორის შემდეგ - ზედმეტად გახურებული ფრეონის ორთქლი + ზეთის ნისლი;
- აორთქლების შემდეგ - ზედმეტად გახურებული ფრეონის ორთქლი + ზეთის ფირი კედლებზე და წვეთოვანი ზეთი;
- კონდენსატორის შემდეგ - თხევადი ფრეონი მასში გახსნილი ზეთით.
ამიტომ, ნავთობის შეკავების პრობლემები შეიძლება წარმოიშვას ორთქლის ხაზებზე. მისი მოგვარება შესაძლებელია მილსადენებში ორთქლის მოძრაობის საკმარისი სიჩქარის შენარჩუნებით, მილების საჭირო დახრილობისა და ზეთის ამწევი მარყუჟების დაყენებით.
აორთქლება ქვემოთ არის.
ა) ზეთის საფხეკი მარყუჟები უნდა იყოს განლაგებული ყოველი 6 მეტრის ინტერვალით ამომავალ მილსადენებზე, რათა ხელი შეუწყოს ზეთის დაბრუნებას კომპრესორში;
ბ) გაფართოების სარქვლის შემდეგ შეწოვის ხაზზე შემაგროვებელი ორმოს გაკეთება;
აორთქლება უფრო მაღალია.
ა) აორთქლების გამოსასვლელთან, დააინსტალირეთ აორთქლების ზემოთ წყლის საკეტი, რათა თავიდან აიცილოთ სითხის გადინება კომპრესორში, როდესაც მანქანა გაჩერებულია.
ბ) აორთქლების შემდეგ შეწოვის ხაზზე გააკეთეთ შეგროვების ორმო თხევადი მაცივრის შესაგროვებლად, რომელიც შეიძლება დაგროვდეს გამორთვის დროს. როდესაც კომპრესორი ხელახლა ჩაირთვება, მაცივარი სწრაფად აორთქლდება: მიზანშეწონილია გააკეთოთ ორმო გაფართოების სარქვლის სენსორული ელემენტისგან, რათა თავიდან აიცილოთ ეს ფენომენი, რომელიც გავლენას მოახდენს გაფართოების სარქვლის მუშაობაზე.
გ) ჩამშვები მილსადენის ჰორიზონტალურ მონაკვეთებზე ფრეონის მოძრაობის მიმართულებით არის 1%-იანი დახრილობა, რათა ხელი შეუწყოს ზეთის მოძრაობას სწორი მიმართულებით.
კონდენსატორი არის ქვემოთ.
ამ სიტუაციაში განსაკუთრებული სიფრთხილის ზომების მიღება არ არის საჭირო.
თუ კონდენსატორი KIB-ზე დაბალია, მაშინ აწევის სიმაღლე არ უნდა აღემატებოდეს 5 მეტრს. თუმცა, თუ CIB და სისტემა მთლიანად არ არის საუკეთესო ხარისხი, მაშინ თხევად ფრეონს შეიძლება გაუჭირდეს აწევა თუნდაც მცირე სიმაღლის სხვაობებზე.
ა) მიზანშეწონილია დამონტაჟდეს ჩამკეტი სარქველი კონდენსატორის შესასვლელზე, რათა თავიდან აიცილოს თხევადი ფრეონი კომპრესორში სამაცივრო მანქანის გამორთვის შემდეგ. ეს შეიძლება მოხდეს, თუ კონდენსატორი მდებარეობს გარემოკომპრესორის ტემპერატურაზე მაღალი ტემპერატურით.
ბ) გამონადენი მილსადენის ჰორიზონტალურ მონაკვეთებზე 1% დახრილობა ფრეონის მოძრაობის მიმართულებით, რათა ხელი შეუწყოს ზეთის მოძრაობას სწორი მიმართულებით.
კონდენსატორი უფრო მაღალია.
ა) თხევადი გამაგრილებლის გადინების თავიდან ასაცილებლად საწნეხიდან კომპრესორში, როდესაც სამაცივრო მანქანა გაჩერებულია, დააინსტალირეთ სარქველი წნეხის წინ.
ბ) ზეთის ამწევი მარყუჟები უნდა განთავსდეს ყოველი 6 მეტრის ინტერვალით ამომავალ მილსადენებზე, რათა ხელი შეუწყოს ზეთის დაბრუნებას კომპრესორში;
გ) ჩამშვები მილსადენის ჰორიზონტალურ მონაკვეთებზე საჭიროა 1%-იანი დახრილობა ზეთის სწორი მიმართულებით გადაადგილების გასაადვილებლად.
ზეთის ამწევი მარყუჟის მუშაობა.
როდესაც ზეთის დონე მიაღწევს მილის ზედა კედელს, ზეთი უფრო მეტად მიიწევს კომპრესორისკენ.
ფრეონის მილსადენების გაანგარიშება.
ზეთი იხსნება თხევად ფრეონში, ამიტომ სითხის მილსადენებში სიჩქარე შეიძლება შენარჩუნდეს დაბალი - 0,15-0,5 მ/წმ, რაც უზრუნველყოფს დაბალი ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობის მოძრაობას. წინააღმდეგობის გაზრდა იწვევს გაგრილების სიმძლავრის დაკარგვას.
ზეთი არ იხსნება ფრეონის ორთქლში, ამიტომ ორთქლის ხაზებში სიჩქარე უნდა იყოს მაღალი, რათა ზეთი ორთქლმა გადაიტანოს. გადაადგილებისას ზეთის ნაწილი ფარავს მილსადენის კედლებს - ეს ფილმი ასევე მოძრაობს მაღალსიჩქარიანი ორთქლით. სიჩქარე კომპრესორის გამონადენის მხარეს არის 10-18მ/წმ. სიჩქარე კომპრესორის შეწოვის მხარეს არის 8-15მ/წმ.
ძალიან გრძელი მილსადენების ჰორიზონტალურ მონაკვეთებზე დასაშვებია სიჩქარის შემცირება 6 მ/წმ-მდე.
მაგალითი:
საწყისი მონაცემები:
მაცივარი R410a.
გაგრილების საჭირო სიმძლავრე 50 კვტ=50 კჯ/წმ
დუღილის წერტილი 5°C, კონდენსაციის ტემპერატურა 40°C
გადახურება 10°C, სუბგაციება 0°C
შემწოვი მილის ხსნარი:
1. აორთქლების სპეციფიკური გაგრილების სიმძლავრე არის ქ u=H1-H4=440-270=170კჯ/კგ
გაჯერებული სითხე | გაჯერებული ორთქლი |
||||||||
ტემპერატურა, °C | სატურაციის წნევა, 10 5 Pa | სიმკვრივე, კგ/მ³ | სპეციფიკური ენთალპია, კჯ/კგ | სპეციფიკური ენტროპია, კჯ/(კგ*K) | სატურაციის წნევა, 10 5 Pa | სიმკვრივე, კგ/მ³ | სპეციფიკური ენთალპია, კჯ/კგ | სპეციფიკური ენტროპია, კჯ/(კგ*K) | აორთქლების სპეციფიკური სითბო, კჯ/კგ |
2. ფრეონის მასის ნაკადი
მ= 50 კვტ/ 170 კჯ/კგ = 0,289 კგ/წმ
3. შეწოვის მხარეს ფრეონის ორთქლის სპეციფიკური მოცულობა
ვმზე = 1/33,67 კგ/მ³= 0,0297 მ³/კგ
4.ფრეონის ორთქლის მოცულობითი ნაკადი შეწოვის მხარეს
ქ= ვმზე * მ
ქ=0,0297მ³/კგ x 0,289კგ/წმ =0,00858მ³/წმ
5. მილსადენის შიდა დიამეტრი
სტანდარტული სპილენძის ფრეონის მილსადენებიდან ვირჩევთ მილს, რომლის გარე დიამეტრია 41,27 მმ (1 5/8"), ან 34,92 მმ (1 3/8").
გარემილსადენების დიამეტრი ხშირად შეირჩევა "ინსტალაციის ინსტრუქციებში" მოცემული ცხრილების შესაბამისად. ასეთი ცხრილების შედგენისას მხედველობაში მიიღება ნავთობის გადატანისთვის საჭირო ორთქლის სიჩქარე.
ფრეონის შევსების მოცულობის გაანგარიშება
მაცივრის მუხტის მასის გამარტივებული გაანგარიშება ხდება ფორმულის გამოყენებით, რომელიც ითვალისწინებს თხევადი ხაზების მოცულობას. ეს მარტივი ფორმულა არ ითვალისწინებს ორთქლის ხაზებს, რადგან ორთქლის მიერ დაკავებული მოცულობა ძალიან მცირეა:
მზაფრ = პჰა. * (0.4 x ვ isp + TOგ* ვრეს + ვ f.m.), კგ,
პჰა. - გაჯერებული სითხის (ფრეონი) სიმკვრივე PR410a = 1,15 კგ/დმ³ (5°C ტემპერატურაზე);
ვ isp - ჰაერის გამაგრილებლის შიდა მოცულობა (ჰაერის გამაგრილებელი), dm³;
ვ res - მიმღების შიდა მოცულობა სამაცივრო განყოფილება, dm³;
ვ l.m - თხევადი ხაზების შიდა მოცულობა, dm³;
TO g არის კოეფიციენტი კონდენსატორის დაყენების სქემის გათვალისწინებით:
TO g=0.3 კომპრესორ-კონდენსატორული ბლოკებისთვის ჰიდრავლიკური კონდენსაციის წნევის რეგულატორის გარეშე;
TO g=0.4 ჰიდრავლიკური კონდენსაციის წნევის რეგულატორის გამოყენებისას (აპარტამენტის დაყენება გარეთ ან ვერსია დისტანციური კონდენსატორით).
აკაევი კონსტანტინე ევგენევიჩი
კანდიდატი ტექნიკური მეცნიერებებისანქტ-პეტერბურგის სურსათისა და დაბალი ტემპერატურის ტექნოლოგიების უნივერსიტეტი
VRF სისტემების სიმძლავრის, შიდა და გარე ბლოკების დიაპაზონის, აგრეთვე კონდიცირების სისტემის სხვა პარამეტრების (ფრეონის მილსადენების სტანდარტული ზომები, რეფნეტები, მანიფოლტები, ტეები და ა.შ.) დიაპაზონის განსაზღვრის მიზნით, გამოითვლება VRF სისტემა. .
გაანგარიშება ხორციელდება დიზაინის ეტაპზე და შეიძლება გაკეთდეს ხელით ან სპეციალური პროგრამული უზრუნველყოფის გამოყენებით.
ჩვენ ყოველთვის მზად ვართ დაგეხმაროთ და ველით თქვენს მოთხოვნას. დატოვეთ თქვენი კონტაქტები და ჩვენ დაგირეკავთ კონსულტაციისთვის.
VRF გაანგარიშების მიზანი
VRF გაანგარიშების მიზანია:
- მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემის შიდა ბლოკების შერჩევა (მაცივრის სიმძლავრის და მოდელის განსაზღვრა)
- მილსადენის ქსელის მოდელირება, მისი შემოწმება VRF სისტემის მუშაობის პირობებისთვის (მარშრუტის მთლიანი სიგრძე, სიგრძე ყველაზე შორეულ ერთეულამდე და ა.შ.)
- ფრეონის მილსადენების დიამეტრის განსაზღვრა ყველა მონაკვეთში (მთავარი მილსადენი, რომელიც მოდის გარე ბლოკიდან, მილები რეფნეტებსა და კოლექტორებს შორის, მილები, რომლებიც უახლოვდება შიდა ბლოკებს და ა.შ.)
- რეფნეტების, მანიფოლტებისა და ჩაის სტანდარტული ზომის განსაზღვრა
- მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემისთვის გარე ბლოკების შერჩევა (გაგრილების სიმძლავრის და მოდელის განსაზღვრა)
- მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემის კონტროლისა და შესაბამისი აღჭურვილობის შერჩევის მეთოდის არჩევა.
გაითვალისწინეთ, რომ ეს სია შედგენილია მისი შესრულების თანმიმდევრობით. ამავდროულად, შეიძლება უცნაურად მოგეჩვენოთ, რომ შიდა ბლოკების შერჩევა ხდება თავიდანვე, ხოლო გარე განყოფილებები - თითქმის ბოლოს. მართლაც, ეს ასეა. ფაქტია, რომ გარე განყოფილების დასადგენად, საკმარისი არ არის მხოლოდ შიდა ბლოკების გაგრილების სიმძლავრის შეჯამება. გარე ბლოკის სტანდარტული ზომა ასევე დამოკიდებულია მილსადენების სიგრძეზე, რეფნეტების მდებარეობაზე და ა.შ.
მექანიკური VRF გაანგარიშება
მექანიკური VRF გაანგარიშება ხორციელდება მწარმოებლის დოკუმენტაციის გამოყენებით. თითოეული კონკრეტული მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემისთვის, თქვენ უნდა გამოიყენოთ მკაცრად "მშობლიური" ტექნიკური დოკუმენტაცია.
სისტემის გეომეტრიის შემოწმება
ხელით გაანგარიშებისას აუცილებელია სისტემის გეომეტრიის გულდასმით შემოწმება, რათა დარწმუნდეთ, რომ იგი აკმაყოფილებს სხვადასხვა შეზღუდვებს (იხ. ნახ. 1).
სურათი 1. სქემა ფრეონის მიკროსქემის მილსადენების სხვადასხვა სიგრძისა და სიმაღლის განსხვავებების დასადგენად, რომლებიც საჭიროებენ გადამოწმებას VRF სისტემის დაპროექტებისას. შეზღუდვების ჩამონათვალი IGC მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემის IMS-ის მაგალითის გამოყენებით მოცემულია ქვემოთ ცხრილში 1.
ცხრილი 1. სიგრძისა და სიმაღლის სხვაობის შეზღუდვები IGC მრავალსპექტრულ IMS სისტემებში
| Პარამეტრები | Დანიშნულება | შინაარსი | სიგრძე (მ) | |
|---|---|---|---|---|
| მილსადენის დასაშვები სიგრძე | L1 | მილსადენის მაქსიმალური სიგრძე | მილსადენის რეალური სიგრძე | ≤165 |
| მილსადენის ექვივალენტური სიგრძე | ≤190 | |||
| ΔL | განსხვავება მაქსიმალურ და მინიმალურ სიგრძეებს შორის პირველ რეფნეტამდე | ≤40 | ||
| ᲛᲔ ᲕᲐᲠ. | მთავარი მილსადენის მაქსიმალური სიგრძე (მაქსიმალური დიამეტრით) | ≤125 | ||
| 1, 2, … , 40 | მაქსიმალური მარშრუტი სპლიტერიდან შიდა ერთეულამდე | ≤40 | ||
| L1+1+2+…+40+ +A+B+C+LF+LG+LH | გენერალი მაქსიმალური სიგრძემილები, თითოეული სადისტრიბუციო მილის სიგრძის ჩათვლით (მხოლოდ ვიწრო მილები) | ≤20 HP | ≤400 | |
| > 20 ცხ | ≤500 | |||
| L5 | მანძილი გარე ბლოკებს შორის | 0,6-1 | ||
| L2 | მაქსიმალური სიგრძე პირველი ონკანიდან ყველაზე შორეულ შიდა ერთეულამდე | ≤40 | ||
| დასაშვები სიმაღლის სხვაობა | H1 | Როდესაც გარე ერთეულიდამონტაჟებულია უფრო მაღალი ვიდრე შიდა ბლოკი | ≤60 | |
| როდესაც გარე ბლოკი დამონტაჟებულია შიდა ბლოკზე დაბლა | ≤50 | |||
| H2 | მაქსიმალური განსხვავება შიდა ერთეულებს შორის | ≤15 | ||
| მაქსიმალური განსხვავება გარე ერთეულებს შორის | 0 | |||
მილსადენის დიამეტრის შერჩევა
ყველა სიგრძისა და სიმაღლის განსხვავების შემოწმების შემდეგ, ისინი იწყებენ მილსადენების დიამეტრის გამოთვლას.
გაანგარიშება ასევე ხდება ცხრილების საფუძველზე, ხოლო მილსადენების დიამეტრი შეირჩევა ყველა კონდიციონერის სიმძლავრის მიხედვით, რომელიც დაკავშირებული იქნება მოცემულ მილთან (მიუხედავად იმისა, პირდაპირ თუ რეფნეტების საშუალებით). ასეთი ცხრილის მაგალითი მოცემულია ქვემოთ:
ცხრილი 2. ფრეონის მილსადენების დიამეტრის გაანგარიშება და რეფნეტის მოდელების შერჩევა მრავალზონიან IMS სისტემებში IGC-დან
| დაკავშირებული შიდა ერთეულების გაგრილების მთლიანი სიმძლავრე, კვტ | გაზსადენის დიამეტრი, მმ | თხევადი ხაზის დიამეტრი, მმ | Refnet მოდელი |
|---|---|---|---|
| 0-დან 6-მდე | 1/2“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| 6-დან 10.5-მდე | 5/8“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| 10.5-დან 20-მდე | 3/4“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| 20-დან 30-მდე | 7/8“ | 1/2“ | BQ-01Y |
| 30-დან 67 წლამდე | 1 1/8“ | 5/8“ | BQ-02Y |
| 67-დან 95 წლამდე | 1 3/8“ | 3/4“ | BQ-03Y |
| 95-დან 140 წლამდე | 1 5/8“ | 3/4“ | BQ-04Y |
| 140-დან 179 წლამდე | 1 7/8“ | 7/8“ | BQ-05Y |
გაითვალისწინეთ, რომ მთავარი მილისთვის გამოიყენება ცალკე მაგიდა. ასევე, ცალკე ცხრილი გამოიყენება მილსადენების დიამეტრის დასადგენად, რომელიც გადის სამაცივრო განყოფილებიდან შიდა ბლოკამდე.
რეფნეტების და კოლექტორების შერჩევა
მილსადენების დიამეტრის გაანგარიშების შემდეგ, ტარდება რეფნეტების და კოლექტორების შერჩევა. რეფნეტების არჩევანი ასევე დამოკიდებულია დაკავშირებული შიდა ბლოკების სიმძლავრეზე ან მილსადენის დიამეტრზე, რომელზეც ის დამონტაჟებულია. IGC მრავალზონიანი IMS სისტემების შემთხვევაში, ეს ცხრილი გაერთიანებულია მილსადენის დიამეტრის შერჩევის ცხრილთან (იხ. ცხრილი 2).
დაბოლოს, VRF სისტემების შეზღუდვების შემოწმების, მილსადენის დიამეტრის და რეფნეტებისა და ჩაის მოდელების შერჩევის შემდეგ, გაანგარიშება შეიძლება ჩაითვალოს დასრულებულად.
VRF-ის გაანგარიშება პროგრამის გამოყენებით
VRF სისტემებისთვის გამოთვლების გასაადვილებლად, თითქმის ყველა მწარმოებელი ქმნის საკუთარს პროგრამული უზრუნველყოფა, რომელიც საშუალებას გაძლევთ ავტომატურად აირჩიოთ კონდიცირების სისტემის ყველა პარამეტრი და შეამოწმოთ იგი შეზღუდვებზე.
ამ შემთხვევაში, მომხმარებელს დასჭირდება მხოლოდ სისტემის დიაგრამის დახატვა: შეარჩიოს საჭირო შიდა ბლოკები და მიუთითოს თითოეული მონაკვეთის სიგრძე. ფრეონის მარშრუტი. პროგრამა დამოუკიდებლად შეასრულებს ყველა შემდგომ მოქმედებას.
შეცდომის ან შეზღუდვების შეუსრულებლობის შემთხვევაში პროგრამა აჩვენებს შეტყობინებას. თუ ყველაფერი რიგზეა, მაშინ პროგრამის შედეგი იქნება სისტემის ყველა ელემენტის დაზუსტება.
შიდა დანაყოფების სიმძლავრის შემცირების საკითხი
პროგრამის გამოყენებით VRF-ის გაანგარიშებისას ხშირად ირკვევა, რომ პროგრამა მიუთითებს, რომ შიდა ერთეულების სიმძლავრე დაბალია, ვიდრე რეიტინგული. მართლაც, ეს ფაქტი ხდება: მარშრუტის მონაკვეთების სიგრძის, სიმაღლის განსხვავებების, შიდა და გარე აგრეგატების კომბინაციისა და სხვა პარამეტრების მიხედვით, შეიცვლება შიდა ბლოკების რეალური გაგრილების სიმძლავრე.
ამიტომ, მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემების დაპროექტებისას, მხედველობაში უნდა იქნას მიღებული დანაყოფების სიმძლავრის შესაძლო ცვლილება (შემცირება) და გათვლებში გავითვალისწინოთ არა ნომინალური, არამედ რეალური გაგრილების სიმძლავრე.
ზეთის ამწევი და ზეთის ჩამკეტი მარყუჟები (ხაფანგები). გაზის მილი, როდესაც აორთქლება უფრო მაღალია ვიდრე კომპრესორ-კონდენსაციის ერთეული (CCU).
ნავთობის ამწევი და ზეთის ჩამკეტი მარყუჟები (ხაფანგები) გაზსადენზე, როდესაც აორთქლება კომპრესორ-კონდენსატორული განყოფილების (CCU) ქვემოთაა.
| EUROPA LE |
სიგრძე 10 მ-მდე |
სიგრძე 20 მ-მდე |
სიგრძე 30 მ-მდე |
|||
|
Ø
გაზი, მმ |
Ø
სითხე, მმ |
Ø
გაზი, მმ |
Ø
სითხე, მმ |
Ø
გაზი, მმ |
Ø
სითხე, მმ |
|
| 6 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 12 |
| 8 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 16 |
| 10 | 18 | 12 | 22 | 16 | 22 | 16 |
| 14 | 22 | 16 | 22 | 16 | 28 | 16 |
| 16 | 22 | 16 | 28 | 16 | 28 | 18 |
| 18 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 18 |
| 21 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 22 |
| 25 | 28 | 18 | 28 | 18 | 35 | 22 |
| 28 | 28 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 31 | 35 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 37 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
| 41 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
მაცივრის სავარაუდო რაოდენობა, რომელიც საჭიროა სამაცივრო სისტემის შესავსებად KKB სისტემები (მ სულ.) განისაზღვრება შემდეგი ფორმულით:
M სულ. = M kkb + M isp. + M tr. ;
სად M kkb(კგ) - მაცივრის მასა თითო KKB-ზე (განსაზღვრულია მე-2 ცხრილის მიხედვით),მ ისპ.- მაცივრის მასა თითო აორთქლებაზე (განისაზღვრება ფორმულით),მ ტრ.- მაცივრის მასა მილსადენზე (განსაზღვრულია ფორმულით).
ცხრილი 2. მაცივრის მასა KKB-ზე, კგ
| EUROPA LE | 6 | 8 | 10 | 14 | 16 | 18 | 21 | 25 | 28 | 31 | 37 | 41 |
| გამაგრილებელი მასა, კგ | 1,0 | 1,3 | 1,6 | 2,4 | 2,7 | 3,2 | 3,7 | 4,4 | 5,1 | 5,6 | 6,6 | 7,4 |
მაცივრის მასა თითო აორთქლებაზე (ერთ წრეში) შეიძლება გამოითვალოს გამარტივებული ფორმულით:
მ ისპ. = ვესპანურიx 0.316 ÷ n ;
სად ვესპანური(ლ) - აორთქლების შიდა მოცულობა (საშუალების მოცულობა), რომელიც მითითებულია ტექნიკური აღწერილობა on ვენტილაციის განყოფილებაგამაგრილებელ განყოფილებაში ან სახელწოდების ფირფიტაზე,ნ- აორთქლების სქემების რაოდენობა. ეს ფორმულა შეიძლება გამოყენებულ იქნას აორთქლების სქემების იგივე შესრულებით. სხვადასხვა შესრულების მქონე რამდენიმე სქემის შემთხვევაში, ნაცვლად "÷ n"უნდა შეიცვალოს"x წილი მიკროსქემის მოცულობა"მაგალითად, 30% პროდუქტიულობის მქონე წრედისთვის ეს იქნება"x 0.3».
მაცივრის მასა თითო მილსადენზე (ერთ წრეში) შეიძლება გამოითვალოს შემდეგი ფორმულის გამოყენებით:
მ ტრ. = M tr.zh x L tr.zh + M tr.s.x x L tr.s.;
სად მ ტრ.ჟდა მ ტრ.მზე(კგ) – მაცივრის მასა თხევადი მილისა და შემწოვი მილის 1 მეტრზე, შესაბამისად (განსაზღვრულია მე-3 ცხრილის მიხედვით),L tr.zhდა L tr.sun(მ) – სითხისა და შემწოვი მილების სიგრძე. თუ რაიმე დასაბუთებული მიზეზის გამო რეალურად დამონტაჟებული მილსადენების დიამეტრი არ შეესაბამება რეკომენდებულებს, მაშინ გაანგარიშებისას აუცილებელია მაცივრის მასის მნიშვნელობის შერჩევა ფაქტობრივი დიამეტრებისთვის. თუ მილსადენის რეალური დიამეტრი არ შეესაბამება რეკომენდებულ დიამეტრებს, მწარმოებელი და მიმწოდებელი უარს ამბობენ გარანტიის ვალდებულებებზე.
ცხრილი 3. მაცივრის მასა მილის 1 მეტრზე, კგ
| მილი Ø, მმ | 12 | 16 | 18 | 22 | 28 | 35 | 42 | 54 | 67 | 76 |
| გაზი, კგ/მ | 0,007 | 0,014 | 0,019 | 0,029 | 0,045 | 0,074 | 0,111 | 0,182 | 0,289 | 0,377 |
| სითხე, კგ/მ | 0,074 | 0,139 | 0,182 | 0,285 | 0,445 | 0,729 | 1,082 | 1,779 | 2,825 | 3,689 |
მაგალითი
აუცილებელია გამოვთვალოთ დასატენი მაცივრის რაოდენობა სისტემაში, რომელიც შედგება ორმაგი წრიული აორთქლებისგან, ორი EUROPA LE 25 KKB, მილის სიგრძე KKB1 სითხე 14 მ, KKB1 შეწოვა 14,5 მ, KKB2 სითხე 19,5 მ, KKB2 შეწოვა 205. მ, აორთქლების შიდა მოცულობა 2 .89 ლ.
M სულ.1 = M kkb1 + M isp.1 + M tr.1 =
= 4,4 + (ვესპანური
= 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 14 + 0,045 x 14,5) = 8,06 კგ
მ სულ .2 = M kkb 2 + მ ისპ .2 + მ ტრ .2 =
= 4,4 + (ვესპანურიx 0,316 ÷ აორთქლების სქემების) + M t.l + M ტ.ლ
= 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 19,5 + 0,074 x 20,5) = 9,92 კგ
Airkat Klimatekhnik-ის სპეციალისტები შეარჩევენ სამაცივრო მომარაგების ყველაზე ეფექტურ სქემას და დროულად გამოთვლიან ღირებულებას. ფასში ასევე შეიძლება იყოს: დიზაინი, მონტაჟი და ექსპლუატაციის სამუშაოები. რჩევისთვის შეგიძლიათ დაუკავშირდეთ კომპანიის ნებისმიერ ფილიალს და წარმომადგენლობას.
სამაცივრო დანადგარების დაპროექტებისას შესაძლოა საჭირო გახდეს აორთქლება-კომპრესორის დანადგარის განთავსება პირველ სართულზე ან სარდაფში, ხოლო ჰაერით გაგრილებული კონდენსატორის შენობის სახურავზე. ასეთ შემთხვევებში განსაკუთრებული ყურადღება უნდა მიექცეს სწორი არჩევანიგამშვები მილსადენის დიამეტრი და კონფიგურაცია, რომელიც უზრუნველყოფს სისტემაში საპოხი ზეთის ცირკულაციას.
ფრეონის სამაცივრო ბლოკებში, ამიაკის დანადგარებისაგან განსხვავებით, საპოხი ზეთი იხსნება ფრეონში, იხსნება კომპრესორიდან გამონადენი ორთქლით და შეიძლება დაგროვდეს მილსადენის სისტემის სხვადასხვა ადგილას. იმისათვის, რომ კომპრესორიდან გამომავალი ზეთი ამოვიდეს გამონადენი მილსადენით კონდენსატორში, ვერტიკალურ მონაკვეთზე გადასვლამდე მილსადენის ჰორიზონტალურ მონაკვეთზე დამონტაჟებულია სიფონის მარყუჟი, რომელშიც ზეთი გროვდება. მარყუჟის ზომა ჰორიზონტალური მიმართულებით უნდა იყოს მინიმალური. ის ჩვეულებრივ მზადდება 90°-იანი კუთხით მოხრილი მოსახვევებისგან. ფრეონის ორთქლი, რომელიც გადის სიფონში, „არღვევს“ იქ დაგროვილ ზეთს და ატარებს მას მილსადენში.
მუდმივი (არარეგულირებადი) სამაცივრო სიმძლავრის მქონე სამაცივრო ბლოკებში, მილში ფრეონის მოძრაობის სიჩქარე არ იცვლება. ასეთ დანადგარებში, თუ ვერტიკალური მონაკვეთის სიმაღლე 2,5 მ ან ნაკლებია, სიფონის დაყენება არ არის საჭირო. თუ სიმაღლე 2,5 მ-ზე მეტია, საჭიროა სიფონის დაყენება ამწე დასაწყისში და დამატებითი სიფონები (ზეთის ამწევი მარყუჟები) ყოველ 5-7 მ-ში, ხოლო მილსადენის ჰორიზონტალური მონაკვეთი დაყენებულია დახრილობისკენ. ვერტიკალური ამწე.
გამონადენის მილსადენის დიამეტრი განისაზღვრება ფორმულით:
სად: V= G/ρ- მოცულობითი ფრეონის ნაკადის სიჩქარე, მ 3/წმ; ρ, კგ / მ 3 - ფრეონის სიმკვრივე; გ- ფრეონის მასის ნაკადის სიჩქარე (კგ/წმ) - G A =Q 0 /(i 1"" +i 4), რომლის ღირებულება განისაზღვრება i-lg დიაგრამის გამოყენებით გვფრეონისთვის, რომელიც გამოიყენება ინსტალაციაში ცნობილი (მითითებული) გაგრილების სიმძლავრით ( Q 0), აორთქლების ტემპერატურა ( ტ ო) და კონდენსაციის ტემპერატურა ( ტკ).
თუ სამაცივრო კომპრესორიაღჭურვილია გაგრილების სიმძლავრის კონტროლის სისტემით (მაგალითად, 100% -დან 25% -მდე), მაშინ როდესაც ის შემცირდება და, შესაბამისად, ფრეონის ნაკადის სიჩქარე და სიჩქარე ამომავალ გამონადენ მილსადენში მცირდება. მინიმალური ღირებულება(8 მ/წმ), ზეთის აწევა შეჩერდება. მაშასადამე, კომპრესორის რეგულირებადი სიმძლავრის მქონე სამაცივრო ბლოკებში, მილსადენის აღმავალი მონაკვეთი (ამაღლება) მზადდება ორი პარალელური განშტოებისგან (ნახ. 1).
სამაცივრო ერთეულის დიაგრამა
მცენარის მაქსიმალური პროდუქტიულობისას, ფრეონის ორთქლი და ზეთი იზრდება ორივე მილსადენში. მინიმალური შესრულებითდა, შესაბამისად, ფრეონის მოძრაობის სიჩქარე მთავარ ფილიალში ( ბ ) ზეთი გროვდება სიფონში, რაც ხელს უშლის ფრეონის მოძრაობას ამ მილსადენში. Ამ შემთხვევაში ფრეონი და ნავთობი მხოლოდ მილსადენით მოიხსნება ა .
ორმაგი საინექციო მილსადენის გაანგარიშება იწყება ამ მილსადენის დიამეტრის განსაზღვრით. ვინაიდან გაგრილების სიმძლავრე (მაგალითად, 0,25 Q კმ) და ფრეონის ორთქლის საჭირო სიჩქარე (8 მ/წმ) ცნობილია მისთვის, მილსადენის საჭირო დიამეტრი განისაზღვრება ფორმულით (1), შემდეგ კი კატალოგის გამოყენებით. სპილენძის მილსადენებიაირჩიეთ მილი, რომლის დიამეტრი ყველაზე ახლოს არის გაანგარიშებით მიღებულ მნიშვნელობასთან.
მთავარი განშტოების მილსადენის დიამეტრი დ ბგანისაზღვრება იმ პირობით, რომ მცენარის მაქსიმალური პროდუქტიულობისას, როდესაც ფრეონი იზრდება ორივე პარალელური ტოტების გასწვრივ, ტოტებში ჰიდრავლიკური დანაკარგები იგივეა:
G A + G B = G კმ (2)
Δr A = Δр B (3)
სად: λ - ჰიდრავლიკური ხახუნის კოეფიციენტი; ζ - ლოკალური დანაკარგის კოეფიციენტი.
ნახ. 1 ჩანს, რომ მონაკვეთების სიგრძე, რიცხვი და ბუნება ადგილობრივი წინააღმდეგობაორივე ფილიალში დაახლოებით ერთნაირია. Ამიტომაც
სად
პრობლემის გადაჭრის მაგალითი დიამეტრის განსაზღვრა საინექციო მილსადენებისამაცივრო მანქანა.
დაადგინეთ კონდიცირების სისტემაში წყლის გაგრილებისთვის სამაცივრო მანქანის გამონადენი მილსადენების დიამეტრი შემდეგი საწყისი მონაცემების გათვალისწინებით:
შესრულების კონტროლის დიაპაზონი..............................100-25%;
გამაგრილებელი................................................. ....... ..............R 410A;
დუღილის ტემპერატურა ................................................... ..........t o = 5 °C;
კონდენსაციის ტემპერატურა ................................................... ... ....t k = 45 °C.
სამაცივრო დატვირთვა ..................................................... .........320 კვტ;
მილსადენების ზომები და კონფიგურაცია ნაჩვენებია ნახ. 1-ში.
გვ(ფრეონ R 410A-სთვის) ნაჩვენებია ნახ. 1.
R410A ფრეონის პარამეტრები ციკლის ძირითად წერტილებში მოცემულია ცხრილში 1.
გაგრილების ციკლის დიაგრამა i-lg დიაგრამაში გვ(ფრეონ R404A-სთვის)
ცხრილი 1
R410A ფრეონის პარამეტრები გაგრილების ციკლის ძირითად წერტილებში(ცხრილი ნახ. 2-ზე)
| ქულები | ტემპერატურა, ° C |
წნევა, ბარი |
ენთალპია, კჯ/კგ |
სიმკვრივე, |
| 1 | 10 | 9,30 | 289 | 34,6 |
| 1"" | 5 | 9,30 | 131 | 34,6 |
| 2 | 75 | 27,2 | 331 | 88,5 |
| 3 | 43 | 27,2 | 131 | 960 |
| 4 | 5 | 9,30 | 131 | - |
გამოსავალი.
მილსადენების დიამეტრის განსაზღვრა იწყება მილსადენით ა რისთვისაც ცნობილია, რომ მასში ფრეონის სიჩქარე უნდა იყოს მინიმუმ 6 მ/წმ, ხოლო ფრეონის მოხმარება მინიმალური, ე.ი. Q0 = 0.25·Q კმ= 0,25 x 320 = 80 კვტ.
1) სპეციფიკური სამაცივრო სიმძლავრე დუღილის დროს t 0 =5 °С:
ქ 0 = 289 - 131 = 158 კჯ/კგ;
2) ფრეონის მთლიანი მასის ნაკადი მილსადენებში (კომპრესორის გამონადენი მილში):
G კმ = Q o, კმ / q 0 = 320/158 = 2.025 კგ/წმ;
3) ფრეონის მასობრივი ნაკადი მილსადენში ა :
G A = 0,25 x 2,025 = 0,506 კგ/წმ.
მილსადენის დიამეტრის განსაზღვრა ა :
1952 წელს მიიღო დიპლომი მოსკოვის უმაღლესი ტექნიკური უნივერსიტეტიდან. ბაუმანი (მოსკოვი) და გაგზავნეს ურალის კომპრესორის ქარხანაში გასანაწილებლად.
1954 წელს, მოსკოვში დაბრუნებისთანავე, სამუშაოდ წავიდა MRMK Refrigeration Equipment-ში. შემდეგ მისი კარიერა გააგრძელა გაერთიანების სამეცნიერო კვლევით სამაცივრო ინსტიტუტში (VNIHI), როგორც უფროსი მკვლევარი.
1970 წელს დაიცვა დისერტაცია და მიიღო ტექნიკურ მეცნიერებათა კანდიდატის ხარისხი.
მოგვიანებით მუშაობდა საპროექტო ორგანიზაციებში სამაცივრო ბლოკების და კონდიცირების სისტემების დიზაინთან დაკავშირებულ სფეროებში, ამავდროულად ასწავლიდა და თარგმნიდა ტექნიკურ ლიტერატურას. ინგლისურად.
მიღებული გამოცდილება საფუძვლად დაედო პოპულარულს სასწავლო დახმარება- ”მაცივრების და კონდიცირების სისტემების კურსისა და დიპლომის დიზაინი”, რომლის მე-3 გამოცემა გამოიცა 1989 წელს.
დღეს ბორის კონსტანტინოვიჩი აგრძელებს წარმატებით კონსულტაციებს და განახორციელებს საპროექტო სამუშაოებს (ACAD გარემოში), სამაცივრო განყოფილებებსა და კონდიცირების სისტემებს, ასევე უზრუნველყოფს ტექნიკური ლიტერატურისა და ტექსტების თარგმნას ინგლისურიდან შემდეგ თემებზე: სამაცივრო დანადგარებიდა კონდიცირების სისტემები.
პირებს და ორგანიზაციებს, რომლებიც დაინტერესებულნი არიან თანამშრომლობით, პირადად, Yavnel B.K.-სთან, გთხოვთ, გამოაგზავნოთ მოთხოვნები.
Გმადლობთ.