ប្រេងនៅក្នុងខ្សែសង្វាក់ freon
ប្រេងនៅក្នុងប្រព័ន្ធ freon គឺចាំបាច់ដើម្បីរំអិលម៉ាស៊ីនបង្ហាប់។ វាតែងតែទុកម៉ាស៊ីនបង្ហាប់ - ចរាចរនៅក្នុងសៀគ្វី freon រួមជាមួយ freon ។ ប្រសិនបើមានហេតុផលណាមួយដែលប្រេងមិនត្រលប់ទៅម៉ាស៊ីនបង្ហាប់នោះ CM នឹងមិនត្រូវបានរំអិលគ្រប់គ្រាន់ទេ។ ប្រេងរលាយក្នុង freon រាវ ប៉ុន្តែមិនរលាយក្នុងចំហាយទឹកទេ។ បំពង់ផ្លាស់ទី៖
- បន្ទាប់ពីម៉ាស៊ីនបង្ហាប់ - ចំហាយ freon ដែលត្រូវបានកំដៅខ្លាំង + អ័ព្ទប្រេង;
- បន្ទាប់ពីរំហួត - ចំហាយ freon ដែលត្រូវបានកំដៅខ្លាំង + ខ្សែភាពយន្តប្រេងនៅលើជញ្ជាំងនិងដំណក់ប្រេង;
- បន្ទាប់ពី condenser - រាវ freon ជាមួយប្រេងរំលាយនៅក្នុងវា។
ដូច្នេះបញ្ហារក្សាប្រេងអាចកើតឡើងនៅលើបន្ទាត់ចំហាយ។ វាអាចត្រូវបានដោះស្រាយដោយរក្សាល្បឿនគ្រប់គ្រាន់នៃចលនាចំហាយទឹកនៅក្នុងបំពង់បង្ហូរប្រេង ជម្រាលដែលត្រូវការនៃបំពង់ និងការដំឡើងរង្វិលជុំលើកប្រេង។
ឧបករណ៍រំហួតគឺនៅខាងក្រោម។
ក) រង្វិល scraper ប្រេងគួរតែត្រូវបានកំណត់នៅចន្លោះពេលរៀងរាល់ 6 ម៉ែត្រនៅលើបំពង់កើនឡើងដើម្បីជួយសម្រួលដល់ការត្រឡប់មកវិញនៃប្រេងទៅម៉ាស៊ីនបង្ហាប់;
ខ) ធ្វើរណ្តៅប្រមូលនៅលើបន្ទាត់បឺតបន្ទាប់ពីសន្ទះពង្រីក។
ឧបករណ៍រំហួតគឺខ្ពស់ជាង។
ក) នៅច្រកចេញនៃរំហួត សូមដំឡើងត្រាទឹកនៅពីលើរំហួត ដើម្បីការពារសារធាតុរាវមិនឱ្យហូរចូលទៅក្នុងម៉ាស៊ីនបង្ហាប់ នៅពេលម៉ាស៊ីនចត។
ខ) បង្កើតរណ្តៅប្រមូលផ្តុំនៅលើបន្ទាត់បឺតបន្ទាប់ពីរំហួតដើម្បីប្រមូលវត្ថុត្រជាក់ដែលអាចកកកុញកំឡុងពេលបិទ។ នៅពេលដែលម៉ាស៊ីនបង្ហាប់បើកម្តងទៀត ទូរទឹកកកនឹងហួតយ៉ាងលឿន៖ វាត្រូវបានណែនាំឱ្យធ្វើរណ្តៅមួយឆ្ងាយពីធាតុរំញោចនៃសន្ទះពង្រីក ដើម្បីជៀសវាងបាតុភូតនេះប៉ះពាល់ដល់ប្រតិបត្តិការនៃសន្ទះពង្រីក។
គ) នៅលើផ្នែកផ្ដេកនៃបំពង់បង្ហូរចេញមានជម្រាល 1% តាមបណ្តោយទិសដៅនៃចលនា freon ដើម្បីជួយសម្រួលដល់ចលនាប្រេងក្នុងទិសដៅត្រឹមត្រូវ។
capacitor គឺនៅខាងក្រោម។
មិនចាំបាច់មានការប្រុងប្រយ័ត្នពិសេសក្នុងស្ថានភាពនេះទេ។
ប្រសិនបើ capacitor ទាបជាង KIB នោះកម្ពស់នៃការលើកមិនគួរលើសពី 5 ម៉ែត្រទេ។ ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយប្រសិនបើ CIB និងប្រព័ន្ធទាំងមូលមិនមាន គុណភាពល្អបំផុតបន្ទាប់មក freon រាវអាចមានការលំបាកក្នុងការលើកសូម្បីតែនៅភាពខុសគ្នានៃការកាត់បន្ថយតូចជាង។
ក) វាត្រូវបានណែនាំឱ្យដំឡើងសន្ទះបិទបើកនៅលើរន្ធ condenser ដើម្បីការពារ freon រាវពីការហូរចូលទៅក្នុង compressor បន្ទាប់ពីម៉ាស៊ីនទូរទឹកកកត្រូវបានបិទ។ នេះអាចកើតឡើងប្រសិនបើ capacitor មានទីតាំងនៅ បរិស្ថានជាមួយនឹងសីតុណ្ហភាពខ្ពស់ជាងសីតុណ្ហភាពម៉ាស៊ីនបង្ហាប់។
ខ) នៅលើផ្នែកផ្ដេកនៃបំពង់បង្ហូរចេញ ជម្រាល 1% តាមបណ្តោយទិសដៅនៃចលនារបស់ freon ដើម្បីជួយសម្រួលដល់ចលនាប្រេងក្នុងទិសដៅត្រឹមត្រូវ។
capacitor គឺខ្ពស់ជាង។
ក) ដើម្បីបងា្ករលំហូរនៃទូរទឹកកករាវពីសំពាធចូលទៅក្នុងម៉ាស៊ីនបង្ហាប់ នៅពេលដែលម៉ាស៊ីនទូរទឹកកកត្រូវបានបញ្ឈប់ សូមដំឡើងសន្ទះបិទបើកនៅពីមុខម៉ាស៊ីនសម្ពាធ។
ខ) រង្វិលជុំលើកប្រេងគួរតែស្ថិតនៅចន្លោះពេលរៀងរាល់ 6 ម៉ែត្រនៅលើបំពង់ដែលកំពុងកើនឡើងដើម្បីជួយសម្រួលដល់ការត្រលប់មកវិញនៃប្រេងទៅកាន់ម៉ាស៊ីនបង្ហាប់។
គ) នៅលើផ្នែកផ្ដេកនៃបំពង់បង្ហូរចេញ ជម្រាល 1% ត្រូវបានទាមទារ ដើម្បីជួយសម្រួលដល់ចលនាប្រេងក្នុងទិសដៅត្រឹមត្រូវ។
ប្រតិបត្តិការនៃរង្វិលជុំលើកប្រេង។
នៅពេលដែលកម្រិតប្រេងឡើងដល់ជញ្ជាំងខាងលើនៃបំពង់ ប្រេងនឹងត្រូវបានរុញបន្ថែមទៀតឆ្ពោះទៅរកម៉ាស៊ីនបង្ហាប់។
ការគណនាបំពង់ freon ។
ប្រេងរលាយក្នុង freon រាវ ដូច្នេះល្បឿនក្នុងបំពង់បង្ហូររាវអាចរក្សាបានទាប - 0.15-0.5 m/s ដែលនឹងផ្តល់នូវភាពធន់ទ្រាំធារាសាស្ត្រទាបចំពោះចលនា។ ការកើនឡើងនៃភាពធន់ទ្រាំនាំឱ្យបាត់បង់សមត្ថភាពត្រជាក់។
ប្រេងមិនរលាយក្នុងចំហាយ freon ទេ ដូច្នេះល្បឿននៅក្នុងបន្ទាត់ចំហាយត្រូវតែរក្សាឱ្យខ្ពស់ដើម្បីឱ្យប្រេងត្រូវបានផ្ទុកដោយចំហាយទឹក។ នៅពេលផ្លាស់ទីផ្នែកមួយនៃប្រេងគ្របដណ្តប់ជញ្ជាំងនៃបំពង់បង្ហូរប្រេង - ខ្សែភាពយន្តនេះក៏ត្រូវបានផ្លាស់ប្តូរដោយចំហាយទឹកដែលមានល្បឿនលឿនផងដែរ។ ល្បឿននៅផ្នែកខាងបញ្ចេញរបស់ម៉ាស៊ីនបង្ហាប់គឺ 10-18m/s ។ ល្បឿននៅផ្នែកបូមនៃម៉ាស៊ីនបង្ហាប់គឺ 8-15m/s ។
នៅលើផ្នែកផ្ដេកនៃបំពង់វែងៗ វាត្រូវបានអនុញ្ញាតឱ្យបន្ថយល្បឿនមកត្រឹម 6 m/s ។
ឧទាហរណ៍៖
ទិន្នន័យដំបូង៖
ទូទឹកកក R410a ។
សមត្ថភាពត្រជាក់ដែលត្រូវការ 50kW = 50kJ/s
ចំណុចរំពុះ 5 ° C សីតុណ្ហភាព condensation 40 ° C
ឡើងកំដៅ 10°C, subcooling 0°C
ដំណោះស្រាយបំពង់ស្រូប៖
1. សមត្ថភាពត្រជាក់ជាក់លាក់នៃរំហួតគឺ q u=H1-H4=440-270=170kJ/kg
សារធាតុរាវឆ្អែត | ចំហាយឆ្អែត |
||||||||
សីតុណ្ហភាព, ° C | សម្ពាធតិត្ថិភាព, 10 5 ប៉ា | ដង់ស៊ីតេ, គីឡូក្រាម / មការ៉េ | enthalpy ជាក់លាក់, kJ/kg | អង់ត្រូភីជាក់លាក់, kJ/(kg*K) | សម្ពាធតិត្ថិភាព, 10 5 ប៉ា | ដង់ស៊ីតេ, គីឡូក្រាម / មការ៉េ | enthalpy ជាក់លាក់, kJ/kg | អង់ត្រូភីជាក់លាក់, kJ/(kg*K) | កំដៅជាក់លាក់នៃចំហាយ, kJ / គីឡូក្រាម |
2. លំហូរម៉ាស Freon
ម= 50kW/ 170kJ/kg = 0.289kg/s
3. បរិមាណជាក់លាក់នៃចំហាយ freon នៅផ្នែកខាងបឺត
vព្រះអាទិត្យ = 1/33.67kg/m³=0.0297m³/kg
4.Volume flow of freon vapor on the suction side
សំណួរ= vព្រះអាទិត្យ * ម
សំណួរ=0.0297m³/kg x 0.289kg/s =0.00858m³/s
5. អង្កត់ផ្ចិតខាងក្នុងនៃបំពង់
ពីបំពង់ស្ពាន់ស្តង់ដារ យើងជ្រើសរើសបំពង់ដែលមានអង្កត់ផ្ចិតខាងក្រៅ 41.27 មម (1 5/8") ឬ 34.92 មម (1 3/8")។
ខាងក្រៅអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ត្រូវបានជ្រើសរើសជាញឹកញាប់ស្របតាមតារាងដែលមាននៅក្នុង "សេចក្តីណែនាំអំពីការដំឡើង" ។ នៅពេលចងក្រងតារាងបែបនេះល្បឿនចំហាយដែលត្រូវការសម្រាប់ការផ្ទេរប្រេងត្រូវបានគេយកមកពិចារណា។
ការគណនាបរិមាណនៃការបំពេញ freon
ការគណនាសាមញ្ញនៃម៉ាស់របស់ទូរទឹកកកត្រូវបានធ្វើឡើងដោយប្រើរូបមន្តដែលគិតគូរពីបរិមាណនៃខ្សែរាវ។ រូបមន្តសាមញ្ញនេះមិនគិតពីបន្ទាត់ចំហាយទេព្រោះបរិមាណដែលកាន់កាប់ដោយចំហាយទឹកគឺតូចណាស់:
Mzapr = ទំហា។ * (0.4 x វ isp + TO g* វបន្ត + វ f.m.), គីឡូក្រាម,
ទំហា។ - ដង់ស៊ីតេនៃអង្គធាតុរាវឆ្អែត (freon) PR410a = 1.15 kg/dm³ (នៅសីតុណ្ហភាព 5°C);
វ isp - បរិមាណខាងក្នុងនៃម៉ាស៊ីនត្រជាក់ (ម៉ាស៊ីនត្រជាក់), dm³;
វ res - បរិមាណខាងក្នុងរបស់អ្នកទទួល ឯកតាទូរទឹកកក, dm³;
វ l.m. - បរិមាណខាងក្នុងនៃបន្ទាត់រាវ, dm³;
TO g គឺជាមេគុណដែលគិតគូរពីគ្រោងការណ៍នៃការដំឡើង capacitor៖
TO g = 0.3 សម្រាប់អង្គភាពបង្ហាប់ - condensing ដោយគ្មាននិយតករសម្ពាធ condensation ធារាសាស្ត្រ;
TO g=0.4 នៅពេលប្រើនិយតករសម្ពាធ condensation ធារាសាស្ត្រ (ការដំឡើងឯកតានៅខាងក្រៅ ឬកំណែជាមួយ condenser ពីចម្ងាយ)។
Akaev Konstantin Evgenievich
បេក្ខជន វិទ្យាសាស្ត្របច្ចេកទេសសាកលវិទ្យាល័យ St. Petersburg នៃអាហារ និងបច្ចេកវិទ្យាសីតុណ្ហភាពទាប
ដើម្បីកំណត់ថាមពលនៃប្រព័ន្ធ VRF ជួរនៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះនិងខាងក្រៅក៏ដូចជាប៉ារ៉ាម៉ែត្រផ្សេងទៀតនៃប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ (ទំហំស្តង់ដារនៃបំពង់ freon, refnets, manifolds, tees ។ ល។ ) ប្រព័ន្ធ VRF ត្រូវបានគណនា។ .
ការគណនាត្រូវបានអនុវត្តនៅដំណាក់កាលរចនា ហើយអាចធ្វើដោយដៃ ឬប្រើកម្មវិធីពិសេស។
យើងតែងតែត្រៀមខ្លួនជាស្រេចដើម្បីជួយ និងទន្ទឹងរង់ចាំសំណើរបស់អ្នក។
ទុកទំនាក់ទំនងរបស់អ្នក ហើយយើងនឹងទូរស័ព្ទទៅអ្នកវិញសម្រាប់ការពិគ្រោះយោបល់។
គោលបំណងនៃការគណនា VRF
- គោលបំណងនៃការគណនា VRF គឺ៖
- ការជ្រើសរើសគ្រឿងក្នុងផ្ទះនៃប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ពហុតំបន់ (ការកំណត់សមត្ថភាព និងម៉ូដែលទូរទឹកកក)
- ការធ្វើគំរូនៃបណ្តាញបំពង់ ពិនិត្យមើលវាសម្រាប់លក្ខខណ្ឌប្រតិបត្តិការនៃប្រព័ន្ធ VRF (ប្រវែងផ្លូវសរុប ប្រវែងទៅអង្គភាពដាច់ស្រយាលបំផុត ។ល។)
- ការកំណត់អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ freon នៅគ្រប់ផ្នែកទាំងអស់ (បំពង់មេចេញពីអង្គភាពខាងក្រៅ បំពង់រវាង refnets និងអ្នកប្រមូល បំពង់ចូលទៅជិតអង្គភាពក្នុងផ្ទះ។ល។)
- ការកំណត់ទំហំស្តង់ដារនៃ refnets, manifolds និង tees
- ជ្រើសរើសវិធីសាស្រ្តសម្រាប់គ្រប់គ្រងប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ពហុតំបន់ និងជ្រើសរើសឧបករណ៍សមស្រប។
ចំណាំថាបញ្ជីនេះត្រូវបានចងក្រងតាមលំដាប់នៃការប្រតិបត្តិរបស់វា។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះ វាអាចហាក់ដូចជាចម្លែកដែលការជ្រើសរើសគ្រឿងក្នុងផ្ទះត្រូវបានធ្វើឡើងនៅដើមដំបូង ហើយគ្រឿងខាងក្រៅ - ស្ទើរតែនៅចុងបញ្ចប់។ ជាការពិត នេះគឺដូច្នេះ។ ការពិតគឺថាដើម្បីកំណត់ឯកតាខាងក្រៅវាមិនគ្រប់គ្រាន់ទេក្នុងការសង្ខេបសមត្ថភាពត្រជាក់នៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះ។ ទំហំស្តង់ដារនៃអង្គភាពខាងក្រៅក៏អាស្រ័យលើប្រវែងបំពង់ ទីតាំងនៃ refnets ជាដើម។
ការគណនា VRF ដោយដៃ
ការគណនា VRF ដោយដៃត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើឯកសាររបស់អ្នកផលិត។ សម្រាប់ប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ពហុតំបន់ជាក់លាក់នីមួយៗ អ្នកគួរតែប្រើឯកសារបច្ចេកទេស "ដើម" យ៉ាងតឹងរ៉ឹង។
ពិនិត្យធរណីមាត្រប្រព័ន្ធ
នៅពេលគណនាដោយដៃវាជាការចាំបាច់ក្នុងការត្រួតពិនិត្យធរណីមាត្រនៃប្រព័ន្ធដោយប្រុងប្រយ័ត្នដើម្បីធានាថាវាជួបឧបសគ្គផ្សេងៗ (សូមមើលរូបភាពទី 1) ។
រូបភាពទី 1. គ្រោងការណ៍សម្រាប់កំណត់ភាពខុសគ្នានៃប្រវែងនិងកម្ពស់ផ្សេងៗនៃបំពង់សៀគ្វី freon ដែលតម្រូវឱ្យមានការផ្ទៀងផ្ទាត់នៅពេលរចនាប្រព័ន្ធ VRF ។ បញ្ជីនៃការរឹតបន្តឹងដោយប្រើឧទាហរណ៍នៃប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ពហុតំបន់ IGC IMS ត្រូវបានផ្តល់ឱ្យខាងក្រោមនៅក្នុងតារាងទី 1
តារាងទី 1. ដែនកំណត់ភាពខុសគ្នានៃប្រវែង និងកម្ពស់នៅក្នុងប្រព័ន្ធ IGC multispectral IMS
ជម្រើស | ការកំណត់ | មាតិកា | ប្រវែង (ម) | |
---|---|---|---|---|
ប្រវែងបំពង់ដែលអាចអនុញ្ញាតបាន។ | L1 | ប្រវែងបំពង់អតិបរមា | ប្រវែងបំពង់ពិតប្រាកដ | ≤165 |
ប្រវែងបំពង់ស្មើគ្នា | ≤190 | |||
ΔL | ភាពខុសគ្នារវាងប្រវែងអតិបរមា និងអប្បបរមា មុនពេល refnet ដំបូង | ≤40 | ||
L.M. | ប្រវែងអតិបរមានៃបំពង់មេ (នៅអង្កត់ផ្ចិតអតិបរមា) | ≤125 | ||
1, 2, … , 40 | ផ្លូវអតិបរមាពីឧបករណ៍បំបែកទៅអង្គភាពក្នុងផ្ទះ | ≤40 | ||
L1+1+2+…+40+ +A+B+C+LF+LG+LH | ទូទៅ ប្រវែងអតិបរមាបំពង់ រួមទាំងប្រវែងនៃបំពង់ចែកចាយនីមួយៗ (បំពង់តូចចង្អៀតតែប៉ុណ្ណោះ) | ≤ 20HP | ≤400 | |
> 20 HP | ≤500 | |||
L5 | ចម្ងាយរវាងឯកតាខាងក្រៅ | 0,6-1 | ||
L2 | ប្រវែងអតិបរមាពីការប៉ះលើកដំបូងទៅឯកតាក្នុងផ្ទះឆ្ងាយបំផុត។ | ≤40 | ||
ភាពខុសគ្នាកម្ពស់ដែលអាចអនុញ្ញាតបាន។ | H1 | ពេលណា ឯកតាក្រៅដំឡើងខ្ពស់ជាងអង្គភាពក្នុងផ្ទះ | ≤60 | |
នៅពេលដែលឯកតាខាងក្រៅត្រូវបានដំឡើងទាបជាងឯកតាក្នុងផ្ទះ | ≤50 | |||
H2 | ភាពខុសគ្នាអតិបរមារវាងគ្រឿងក្នុងផ្ទះ | ≤15 | ||
ភាពខុសគ្នាអតិបរមារវាងឯកតាខាងក្រៅ | 0 |
ការជ្រើសរើសអង្កត់ផ្ចិតបំពង់
បន្ទាប់ពីពិនិត្យមើលភាពខុសគ្នានៃប្រវែងនិងកម្ពស់ពួកគេចាប់ផ្តើមគណនាអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់។
ការគណនាក៏ត្រូវបានធ្វើឡើងនៅលើមូលដ្ឋាននៃតារាង ហើយអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ត្រូវបានជ្រើសរើសដោយផ្អែកលើថាមពលរបស់ម៉ាស៊ីនត្រជាក់ទាំងអស់ដែលនឹងត្រូវបានភ្ជាប់ទៅនឹងបំពង់ដែលបានផ្តល់ឱ្យ (ដោយមិនគិតពីថាតើដោយផ្ទាល់ឬតាមរយៈ refnets) ។ ឧទាហរណ៍នៃតារាងបែបនេះត្រូវបានផ្តល់ឱ្យដូចខាងក្រោម:
តារាងទី 2. ការគណនាអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ freon និងការជ្រើសរើសម៉ូដែល refnet នៅក្នុងប្រព័ន្ធ IMS ពហុតំបន់ពី IGC
សមត្ថភាពត្រជាក់សរុបនៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះដែលបានតភ្ជាប់, kW | អង្កត់ផ្ចិតបន្ទាត់ឧស្ម័ន, ម។ | អង្កត់ផ្ចិតបន្ទាត់រាវ, ម។ | ម៉ូដែល Refnet |
---|---|---|---|
0 ទៅ 6 | 1/2“ | 3/8“ | BQ-101Y |
ពី 6 ទៅ 10.5 | 5/8“ | 3/8“ | BQ-101Y |
ពី 10.5 ទៅ 20 | 3/4“ | 3/8“ | BQ-101Y |
ពី 20 ទៅ 30 | 7/8“ | 1/2“ | BQ-01Y |
ពី 30 ទៅ 67 | 1 1/8“ | 5/8“ | BQ-02Y |
ពី 67 ទៅ 95 | 1 3/8“ | 3/4“ | BQ-03Y |
ពី 95 ទៅ 140 | 1 5/8“ | 3/4“ | BQ-04Y |
ពី 140 ទៅ 179 | 1 7/8“ | 7/8“ | BQ-05Y |
ចំណាំថាតារាងដាច់ដោយឡែកមួយត្រូវបានប្រើសម្រាប់បំពង់មេ។ ដូចគ្នានេះផងដែរតារាងដាច់ដោយឡែកមួយត្រូវបានប្រើដើម្បីកំណត់អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ដែលដំណើរការពីអង្គភាពទូរទឹកកកទៅអង្គភាពក្នុងផ្ទះ។
ការជ្រើសរើស refnets និងអ្នកប្រមូល
បន្ទាប់ពីការគណនាអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់, ការជ្រើសរើស refnets និងអ្នកប្រមូលត្រូវបានអនុវត្ត។ ជម្រើសនៃ reefnets ក៏អាស្រ័យលើថាមពលនៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះដែលបានតភ្ជាប់ឬនៅលើអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ដែលវាត្រូវបានដំឡើង។ ក្នុងករណីប្រព័ន្ធ IGC multizone IMS តារាងនេះត្រូវបានផ្សំជាមួយតារាងសម្រាប់ជ្រើសរើសអង្កត់ផ្ចិតបំពង់ (សូមមើលតារាងទី 2)។
ជាចុងក្រោយបន្ទាប់ពីពិនិត្យមើលដែនកំណត់នៃប្រព័ន្ធ VRF ជ្រើសរើសអង្កត់ផ្ចិតបំពង់និងម៉ូដែលនៃ refnets និង tees ការគណនាអាចត្រូវបានចាត់ទុកថាពេញលេញ។
ការគណនា VRF ដោយប្រើកម្មវិធី
ដើម្បីធ្វើឱ្យវាកាន់តែងាយស្រួលក្នុងការអនុវត្តការគណនាសម្រាប់ប្រព័ន្ធ VRF ក្រុមហ៊ុនផលិតស្ទើរតែទាំងអស់បង្កើតដោយខ្លួនឯង។ កម្មវិធីដែលអនុញ្ញាតឱ្យអ្នកជ្រើសរើសប៉ារ៉ាម៉ែត្រទាំងអស់នៃប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ដោយស្វ័យប្រវត្តិ ហើយពិនិត្យមើលវាសម្រាប់ការកំណត់។
ក្នុងករណីនេះ អ្នកប្រើប្រាស់នឹងគ្រាន់តែគូរដ្យាក្រាមនៃប្រព័ន្ធប៉ុណ្ណោះ៖ ជ្រើសរើសប្លុកខាងក្នុងចាំបាច់ និងចង្អុលបង្ហាញប្រវែងនៃផ្នែកនីមួយៗ។ ផ្លូវ freon. កម្មវិធីនឹងអនុវត្តសកម្មភាពជាបន្តបន្ទាប់ទាំងអស់ដោយឯករាជ្យ។
ក្នុងករណីមានកំហុស ឬការមិនអនុលោមតាមការកំណត់ កម្មវិធីនឹងបង្ហាញសារមួយ។ ប្រសិនបើអ្វីៗគ្រប់យ៉ាងស្ថិតក្នុងសណ្តាប់ធ្នាប់នោះលទ្ធផលនៃកម្មវិធីនឹងជាការបញ្ជាក់នៃធាតុទាំងអស់នៃប្រព័ន្ធ។
បញ្ហានៃការកាត់បន្ថយថាមពលនៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះ
នៅពេលគណនា VRF ដោយប្រើកម្មវិធី វាច្រើនតែបង្ហាញថាកម្មវិធីបង្ហាញថាថាមពលនៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះគឺទាបជាងតម្លៃដែលបានវាយតម្លៃ។ ជាការពិត ការពិតនេះកើតឡើង៖ អាស្រ័យលើប្រវែងនៃផ្នែកផ្លូវ ភាពខុសគ្នានៃកម្ពស់ ការរួមបញ្ចូលគ្នានៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះ និងខាងក្រៅ និងប៉ារ៉ាម៉ែត្រផ្សេងទៀត សមត្ថភាពត្រជាក់ជាក់ស្តែងនៃគ្រឿងក្នុងផ្ទះនឹងផ្លាស់ប្តូរ។
ដូច្នេះនៅពេលរចនាប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ពហុតំបន់ គួរតែគិតគូរពីការផ្លាស់ប្តូរដែលអាចកើតមាន (កាត់បន្ថយ) នៃថាមពលរបស់គ្រឿង ហើយយកទៅពិចារណាក្នុងការគណនាមិនមែនជានាមករណ៍ទេ ប៉ុន្តែជាសមត្ថភាពត្រជាក់ជាក់ស្តែង។
ការលើកប្រេង និងរង្វិលជុំចាក់សោរប្រេង (អន្ទាក់) បើក បំពង់ឧស្ម័ននៅពេលដែលរំហួតមានកំពស់ខ្ពស់ជាងអង្គធាតុបង្ហាប់-ខាប់ (CCU)។
ការលើកប្រេង និងរង្វិលជុំចាក់សោរប្រេង (អន្ទាក់) នៅលើបំពង់ឧស្ម័ន នៅពេលដែលរំហួតស្ថិតនៅក្រោមអង្គភាពបង្ហាប់-កុងដង់ (CCU) ។
EUROPA LE |
ប្រវែងរហូតដល់ ១០ ម។ |
ប្រវែងរហូតដល់ 20 ម៉ែត្រ |
ប្រវែងរហូតដល់ 30 ម៉ែត្រ |
|||
Ø
ឧស្ម័ន ម |
Ø
រាវ ម |
Ø
ឧស្ម័ន ម |
Ø
រាវ ម |
Ø
ឧស្ម័ន ម |
Ø
រាវ ម |
|
6 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 12 |
8 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 16 |
10 | 18 | 12 | 22 | 16 | 22 | 16 |
14 | 22 | 16 | 22 | 16 | 28 | 16 |
16 | 22 | 16 | 28 | 16 | 28 | 18 |
18 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 18 |
21 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 22 |
25 | 28 | 18 | 28 | 18 | 35 | 22 |
28 | 28 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
31 | 35 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
37 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
41 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
បរិមាណប៉ាន់ស្មាននៃទូរទឹកកកដែលតម្រូវឱ្យបំពេញប្រព័ន្ធទូរទឹកកក ប្រព័ន្ធ KKB (ម សរុប។) ត្រូវបានកំណត់ដោយរូបមន្តដូចខាងក្រោមៈ
ម សរុប។ = M kkb + M isp ។ + ម tr ។ ;
កន្លែងណា M kkb(គីឡូក្រាម) - ម៉ាសនៃទូទឹកកកក្នុងមួយ KKB (កំណត់ដោយតារាងទី 2)ម isp ។- ម៉ាសនៃទូទឹកកកក្នុងមួយរំហួត (កំណត់ដោយរូបមន្ត)ម tr ។- ម៉ាសនៃទូទឹកកកក្នុងមួយបំពង់ (កំណត់ដោយរូបមន្ត)។
តារាងទី 2. ម៉ាសនៃទូរទឹកកកក្នុងមួយ KKB, គីឡូក្រាម
EUROPA LE | 6 | 8 | 10 | 14 | 16 | 18 | 21 | 25 | 28 | 31 | 37 | 41 |
ម៉ាស់ទូទឹកកក, គីឡូក្រាម | 1,0 | 1,3 | 1,6 | 2,4 | 2,7 | 3,2 | 3,7 | 4,4 | 5,1 | 5,6 | 6,6 | 7,4 |
ម៉ាស់នៃទូទឹកកកក្នុងមួយរំហួត (ក្នុងមួយសៀគ្វី) អាចត្រូវបានគណនាដោយប្រើរូបមន្តសាមញ្ញ៖
ម isp ។ = វភាសាអេស្ប៉ាញx 0.316 ÷ n ;
កន្លែងណា វភាសាអេស្ប៉ាញ(l) - បរិមាណខាងក្នុងនៃរំហួត (បរិមាណមធ្យម) ដែលត្រូវបានចង្អុលបង្ហាញនៅក្នុង ការពិពណ៌នាបច្ចេកទេសនៅលើ អង្គភាពខ្យល់នៅក្នុងផ្នែកត្រជាក់ឬនៅលើផ្លាកលេខ,ន- ចំនួននៃសៀគ្វីរំហួត។ រូបមន្តនេះអាចត្រូវបានប្រើជាមួយនឹងដំណើរការដូចគ្នានៃសៀគ្វីរំហួត។ ក្នុងករណីសៀគ្វីជាច្រើនដែលមានដំណើរការខុសៗគ្នាជំនួសឱ្យ "÷ ន"គួរតែត្រូវបានជំនួសដោយ"x ចំណែកនៃសមត្ថភាពសៀគ្វី"ឧទាហរណ៍ សម្រាប់សៀគ្វីដែលមានផលិតភាព 30% វានឹងក្លាយជា"x 0.3».
ម៉ាស់នៃទូទឹកកកក្នុងមួយបំពង់ (ក្នុងមួយសៀគ្វី) អាចត្រូវបានគណនាដោយប្រើរូបមន្តដូចខាងក្រោមៈ
M tr ។ = M tr.zh x L tr.zh + M tr.s.x x L tr.s.;
កន្លែងណា M tr.zhនិង M tr.sun(គីឡូក្រាម) - ម៉ាសនៃទូរទឹកកកក្នុង 1 ម៉ែត្រនៃបំពង់រាវ និងបំពង់ស្រូបរៀងគ្នា (កំណត់តាមតារាងទី 3)អិល tr.zhនិង លីត្រ tr.sun(ម) - ប្រវែងនៃបំពង់រាវ និងបំពង់ស្រូប។ ប្រសិនបើសម្រាប់ហេតុផលសមហេតុផលណាមួយ អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ដែលបានដំឡើងពិតប្រាកដមិនត្រូវគ្នានឹងអ្វីដែលបានណែនាំទេនោះ ក្នុងអំឡុងពេលគណនា ចាំបាច់ត្រូវជ្រើសរើសតម្លៃនៃម៉ាស់ទូរទឹកកកសម្រាប់អង្កត់ផ្ចិតពិតប្រាកដ។ ប្រសិនបើអង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់បង្ហូរប្រេងពិតប្រាកដមិនត្រូវគ្នាទៅនឹងអ្វីដែលបានណែនាំទេ ក្រុមហ៊ុនផលិត និងអ្នកផ្គត់ផ្គង់បដិសេធកាតព្វកិច្ចធានា។
តារាងទី 3. ម៉ាសនៃទូរទឹកកកក្នុង 1 ម៉ែត្រនៃបំពង់, គីឡូក្រាម
បំពង់ Ø, ម។ | 12 | 16 | 18 | 22 | 28 | 35 | 42 | 54 | 67 | 76 |
ឧស្ម័ន, គីឡូក្រាម / ម។ | 0,007 | 0,014 | 0,019 | 0,029 | 0,045 | 0,074 | 0,111 | 0,182 | 0,289 | 0,377 |
រាវ, គីឡូក្រាម / ម 2 | 0,074 | 0,139 | 0,182 | 0,285 | 0,445 | 0,729 | 1,082 | 1,779 | 2,825 | 3,689 |
ឧទាហរណ៍
វាចាំបាច់ដើម្បីគណនាបរិមាណនៃទូរទឹកកកដែលត្រូវគិតថ្លៃសម្រាប់ប្រព័ន្ធដែលមានឧបករណ៍រំហួតពីរសៀគ្វី ពីរ EUROPA LE 25 KKB ដែលមានប្រវែងបំពង់ KKB1 រាវ 14 m, KKB1 suction 14.5 m, KKB2 liquid 19.5 m, KKB2 suction 20.5 m, បរិមាណខាងក្នុងនៃរំហួត 2 .89 លីត្រ។
M សរុប.1 = M kkb1 + M isp.1 + M tr.1 =
= 4,4 + (វភាសាអេស្ប៉ាញ
= 4.4 + (2.89 x 0.316 ÷ 2) + (0.182 x 14 + 0.045 x 14.5) = 8.06 គីឡូក្រាម
ម សរុប .2 = M kkb 2 + ម isp .2 + ម tr .2 =
= 4,4 + (វភាសាអេស្ប៉ាញx 0.316 ÷ ចំនួននៃសៀគ្វីរំហួត) + M t.l x L t.l + M t.s =
= 4.4 + (2.89 x 0.316 ÷ 2) + (0.182 x 19.5 + 0.074 x 20.5) = 9.92 គីឡូក្រាម
អ្នកឯកទេស Airkat Klimatekhnik នឹងជ្រើសរើសគ្រោងការណ៍ផ្គត់ផ្គង់ទូរទឹកកកដែលមានប្រសិទ្ធភាពបំផុត ហើយគណនាតម្លៃភ្លាមៗ។ តម្លៃក៏អាចរួមបញ្ចូលផងដែរ៖ ការរចនា ការដំឡើង និង ការងារគណៈកម្មការ. សម្រាប់ដំបូន្មាន អ្នកអាចទាក់ទងសាខាណាមួយរបស់ក្រុមហ៊ុន និងការិយាល័យតំណាង។
នៅពេលរចនាឯកតាទូរទឹកកក វាអាចចាំបាច់ដើម្បីដាក់ឧបករណ៍បង្ហាប់រំហួតនៅជាន់ផ្ទាល់ដី ឬនៅក្នុងបន្ទប់ក្រោមដី ហើយកុងដង់ត្រជាក់ខ្យល់នៅលើដំបូលអគារ។ ក្នុងករណីបែបនេះការយកចិត្តទុកដាក់ពិសេសត្រូវតែត្រូវបានបង់ ជម្រើសត្រឹមត្រូវ។អង្កត់ផ្ចិត និងការកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធបំពង់បង្ហូរចេញ ធានាចរាចរប្រេងរំអិលនៅក្នុងប្រព័ន្ធ។
នៅក្នុងអង្គភាពទូរទឹកកក freon មិនដូចគ្រឿងអាម៉ូញាក់ទេ ប្រេងរំអិលរលាយក្នុង freon ត្រូវបានអនុវត្តទៅឆ្ងាយជាមួយនឹងចំហាយទឹកចេញពីម៉ាស៊ីនបង្ហាប់ ហើយអាចកកកុញនៅកន្លែងផ្សេងៗនៅក្នុងប្រព័ន្ធបំពង់។ ដើម្បីឱ្យប្រេងដែលចាកចេញពីម៉ាស៊ីនបង្ហាប់កើនឡើងតាមបំពង់បង្ហូរចូលទៅក្នុង condenser រង្វិលជុំ siphon ត្រូវបានតំឡើងនៅលើផ្នែកផ្ដេកនៃបំពង់បង្ហូរមុនពេលផ្លាស់ទីទៅផ្នែកបញ្ឈរដែលប្រេងកកកុញ។ ទំហំនៃរង្វិលជុំក្នុងទិសផ្ដេកគួរតែមានតិចតួចបំផុត។ ជាធម្មតាវាត្រូវបានបង្កើតឡើងពីពត់កោងនៅមុំ 90 °។ ចំហាយ Freon ឆ្លងកាត់ siphon "បំបែក" ប្រេងដែលបានប្រមូលផ្តុំនៅទីនោះហើយផ្ទុកវាឡើងបំពង់។
នៅក្នុងអង្គភាពទូរទឹកកកដែលមានសមត្ថភាពទូរទឹកកកថេរ (មិនកំណត់) ល្បឿននៃចលនារបស់ freon នៅក្នុងបំពង់មិនផ្លាស់ប្តូរទេ។ នៅក្នុងការដំឡើងបែបនេះប្រសិនបើកម្ពស់នៃផ្នែកបញ្ឈរគឺ 2.5 ម៉ែត្រឬតិចជាងនោះ siphon មិនចាំបាច់ត្រូវបានដំឡើងទេ។ ប្រសិនបើកម្ពស់លើសពី 2.5 ម៉ែត្រនោះ ចាំបាច់ត្រូវដំឡើង siphon នៅដើមនៃ riser និង siphons បន្ថែម (រង្វិលជុំលើកប្រេង) រៀងរាល់ 5-7 m ហើយផ្នែកផ្ដេកនៃបំពង់ត្រូវបានតំឡើងជាមួយនឹងជម្រាលឆ្ពោះទៅរក riser បញ្ឈរ។
អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់បង្ហូរចេញត្រូវបានកំណត់ដោយរូបមន្ត៖
កន្លែងណា៖ V = G/ρ- អត្រាលំហូរ freon volumetric, m 3 / s; ρ, គីឡូក្រាម / ម 3 - ដង់ស៊ីតេ freon; ជីអត្រាលំហូរម៉ាស freon (kg/s) - G A = Q 0 /(i 1"" +i 4)តម្លៃដែលត្រូវបានកំណត់ដោយប្រើដ្យាក្រាម i-lg ទំសម្រាប់ freon ដែលប្រើក្នុងការដំឡើងនៅសមត្ថភាពត្រជាក់ដែលគេស្គាល់ (ជាក់លាក់) ( សំណួរ 0) សីតុណ្ហភាពហួត ( t o) និងសីតុណ្ហភាព condensation ( tk).
ប្រសិនបើ ម៉ាស៊ីនបង្ហាប់ទូរទឹកកកត្រូវបានបំពាក់ដោយប្រព័ន្ធគ្រប់គ្រងសមត្ថភាពត្រជាក់ (ឧទាហរណ៍ពី 100% ទៅ 25%) បន្ទាប់មកនៅពេលដែលវាត្រូវបានកាត់បន្ថយ ហើយជាលទ្ធផល អត្រាលំហូរ freon និងល្បឿននៅក្នុងបំពង់បង្ហូរដែលកើនឡើងត្រូវបានកាត់បន្ថយទៅជា តម្លៃអប្បបរមា(8 m/s) ការឡើងប្រេងនឹងឈប់។ ដូច្នេះនៅក្នុងអង្គភាពទូរទឹកកកដែលមានសមត្ថភាពបង្ហាប់អាចលៃតម្រូវបានផ្នែកឡើងនៃបំពង់បង្ហូរប្រេង ( riser) ត្រូវបានធ្វើឡើងពីសាខាប៉ារ៉ាឡែលពីរ (រូបភាពទី 1) ។
ដ្យាក្រាមអង្គភាពទូរទឹកកក
នៅផលិតភាពអតិបរមារបស់រុក្ខជាតិ ចំហាយ freon និងប្រេងកើនឡើងតាមបំពង់ទាំងពីរ។ នៅការអនុវត្តអប្បបរមាហើយដូច្នេះល្បឿននៃចលនារបស់ freon នៅក្នុងសាខាសំខាន់ ( ខ ) ប្រេងប្រមូលផ្តុំនៅក្នុង siphon រារាំងចលនារបស់ freon តាមរយៈបំពង់នេះ។ ក្នុងករណីនេះ freon និងប្រេងនឹងត្រូវបានលើកតែតាមរយៈបំពង់មួយ។ ក .
ការគណនានៃបំពង់បង្ហូរប្រេងភ្លោះចាប់ផ្តើមជាមួយនឹងការកំណត់អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់បង្ហូរនេះ។ ដោយសារសមត្ថភាពត្រជាក់ (ឧទាហរណ៍ 0.25 Q km) និងល្បឿនចំហាយ freon (8 m/s) ត្រូវបានគេស្គាល់សម្រាប់វា អង្កត់ផ្ចិតបំពង់ដែលត្រូវការត្រូវបានកំណត់ដោយប្រើរូបមន្ត (1) បន្ទាប់មកប្រើកាតាឡុក បំពង់ស្ពាន់ជ្រើសរើសបំពង់ដែលមានអង្កត់ផ្ចិតជិតបំផុតទៅនឹងតម្លៃដែលទទួលបានដោយការគណនា។
អង្កត់ផ្ចិតបំពង់សាខាសំខាន់ ឃ ខកំណត់ពីលក្ខខណ្ឌដែលផលិតភាពអតិបរមារបស់រុក្ខជាតិនៅពេលដែល freon ឡើងតាមសាខាស្របទាំងពីរ ការខាតបង់ធារាសាស្ត្រនៅក្នុងសាខាគឺដូចគ្នា៖
G A + G B = G km (2)
Δр A = Δр B (3)
កន្លែង: λ - មេគុណនៃការកកិតធារាសាស្ត្រ; ζ - មេគុណការបាត់បង់មូលដ្ឋាន។
ពីរូបភព។ 1 វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាប្រវែងនៃផ្នែកចំនួននិងធម្មជាតិ ការតស៊ូក្នុងស្រុកនៅក្នុងសាខាទាំងពីរគឺប្រហាក់ប្រហែល។ នោះហើយជាមូលហេតុ
កន្លែងណា
ឧទាហរណ៍នៃដំណោះស្រាយបញ្ហា ការកំណត់អង្កត់ផ្ចិត បំពង់ចាក់ម៉ាស៊ីនត្រជាក់។
កំណត់អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់បង្ហូរចេញនៃម៉ាស៊ីនទូរទឹកកកសម្រាប់ទឹកត្រជាក់នៅក្នុងប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ ដោយគិតគូរពីទិន្នន័យដំបូងដូចខាងក្រោមៈ
ជួរត្រួតពិនិត្យការអនុវត្ត .......................... 100-25%;
ទូរទឹកកក ................................................... ....... ...............R 410A;
ចំណុចរំពុះ ................................................ ... ..........t o = 5 °C;
សីតុណ្ហភាព condensation ................................................ ... .... t k = 45 °C ។
បន្ទុកម៉ាស៊ីនត្រជាក់ ................................................ ... ......... 320 kW;
វិមាត្រនិងការកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធនៃបំពង់បង្ហូរប្រេងត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1 ។
ទំ(សម្រាប់ freon R 410A) ត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។ ១.
ប៉ារ៉ាម៉ែត្រនៃ R410A freon នៅចំណុចសំខាន់ៗនៃវដ្តត្រូវបានផ្តល់ឱ្យក្នុងតារាងទី 1 ។
ដ្យាក្រាមវដ្តទូរទឹកកកក្នុងដ្យាក្រាម i-lg ទំ(សម្រាប់ freon R404A)
តារាងទី 1
ប៉ារ៉ាម៉ែត្រនៃ R410A freon នៅចំណុចសំខាន់នៃវដ្តទូរទឹកកក(តារាងដល់រូបទី ២)
ពិន្ទុ | សីតុណ្ហភាព, ° C |
សម្ពាធ, បារ |
Enthalpy, kJ/kg |
ដង់ស៊ីតេ, |
1 | 10 | 9,30 | 289 | 34,6 |
1"" | 5 | 9,30 | 131 | 34,6 |
2 | 75 | 27,2 | 331 | 88,5 |
3 | 43 | 27,2 | 131 | 960 |
4 | 5 | 9,30 | 131 | - |
ដំណោះស្រាយ។
ការកំណត់អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់បង្ហូរប្រេងចាប់ផ្តើមដោយបំពង់បង្ហូរ ក ដែលវាត្រូវបានគេដឹងថាល្បឿន freon នៅក្នុងវាត្រូវតែមានយ៉ាងហោចណាស់ 6 m / s ហើយការប្រើប្រាស់ freon ត្រូវតែតិចតួចបំផុតពោលគឺនៅពេលដែល Q0 = 0.25 ·Q គីឡូម៉ែត្រ= 0.25 x 320 = 80 kW.
1) សមត្ថភាពទូរទឹកកកជាក់លាក់នៅចំណុចរំពុះ t 0 = 5 °С:
q 0 = 289 - 131 = 158 kJ/kg;
2) លំហូរម៉ាស់សរុបនៃ freon នៅក្នុងបំពង់ (នៅក្នុងបំពង់បង្ហូរម៉ាស៊ីនបង្ហាប់):
G km = Q o , km/q 0 = 320/158 = 2.025 kg/s;
3) លំហូរដ៏ធំនៃ freon នៅក្នុងបំពង់បង្ហូរ ក :
G A = 0.25 x 2.025 = 0.506 kg/s ។
កំណត់អង្កត់ផ្ចិតនៃបំពង់ ក :
នៅឆ្នាំ 1952 គាត់បានទទួលសញ្ញាប័ត្រពីសាកលវិទ្យាល័យបច្ចេកទេសជាន់ខ្ពស់ម៉ូស្គូ។ Bauman (ម៉ូស្គូ) ហើយត្រូវបានបញ្ជូនសម្រាប់ចែកចាយទៅរោងចក្របង្ហាប់ Ural ។
នៅឆ្នាំ 1954 នៅពេលត្រឡប់ទៅទីក្រុងម៉ូស្គូវិញគាត់បានទៅធ្វើការនៅ MRMK ឧបករណ៍ទូរទឹកកក។ បន្ទាប់មកអាជីពរបស់គាត់បានបន្តនៅវិទ្យាស្ថាន All-Union Scientific Research Refrigeration Institute (VNIHI) ក្នុងនាមជាអ្នកស្រាវជ្រាវជាន់ខ្ពស់។
នៅឆ្នាំ 1970 គាត់បានការពារនិក្ខេបបទរបស់គាត់ហើយបានទទួលសញ្ញាបត្របេក្ខជននៃវិទ្យាសាស្ត្របច្ចេកទេស។
ក្រោយមកគាត់បានធ្វើការនៅក្នុងអង្គការរចនានៅក្នុងតំបន់ដែលទាក់ទងនឹងការរចនានៃទូរទឹកកក និងប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានោះគាត់បានបង្រៀន និងបកប្រែអក្សរសិល្ប៍បច្ចេកទេសពី ភាសាអង់គ្លេស.
បទពិសោធន៍ដែលទទួលបានបានបង្កើតជាមូលដ្ឋាននៃការពេញនិយម ជំនួយការបង្រៀន- "វគ្គសិក្សា និងសញ្ញាប័ត្ររចនាគ្រឿងទូរទឹកកក និងប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់" បោះពុម្ពលើកទី៣ ដែលត្រូវបានបោះពុម្ពក្នុងឆ្នាំ ១៩៨៩។
សព្វថ្ងៃនេះ លោក Boris Konstantinovich បន្តការពិគ្រោះយោបល់ និងអនុវត្តការងាររចនាដោយជោគជ័យ (នៅក្នុងបរិយាកាស ACAD) អង្គភាពទូរទឹកកក និងប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់ ព្រមទាំងផ្តល់សេវាបកប្រែសម្រាប់អក្សរសិល្ប៍បច្ចេកទេស និងអត្ថបទពីភាសាអង់គ្លេសលើប្រធានបទខាងក្រោម៖ ឯកតាទូរទឹកកកនិងប្រព័ន្ធម៉ាស៊ីនត្រជាក់។
បុគ្គល និងអង្គការដែលចាប់អារម្មណ៍ក្នុងកិច្ចសហប្រតិបត្តិការ ដោយផ្ទាល់ជាមួយ Yavnel B.K. សូមផ្ញើសំណើមកកាន់។
សូមអរគុណ។