Olja i freonkedja
Oljan i freonsystemet är nödvändig för att smörja kompressorn. Den lämnar ständigt kompressorn - cirkulerar i freonkretsen tillsammans med freon. Om oljan av någon anledning inte kommer tillbaka till kompressorn kommer CM inte att vara tillräckligt smord. Olja löser sig i flytande freon, men löser sig inte i ånga. Rörledningarna rör sig:
- efter kompressorn - överhettad freonånga + oljedimma;
- efter förångaren - överhettad freonånga + oljefilm på väggarna och droppolja;
- efter kondensorn - flytande freon med olja löst i den.
Därför kan oljeretentionsproblem uppstå på ångledningar. Det kan lösas genom att upprätthålla en tillräcklig hastighet för ångrörelser i rörledningarna, önskad lutning på rören och installera oljelyftslingor.
Förångaren är nedan.
a) Oljeskraparslingor bör placeras med intervaller om var 6:e meter på de stigande rörledningarna för att underlätta återföringen av olja till kompressorn;
b) Gör en uppsamlingsgrop på sugledningen efter expansionsventilen;
Förångaren är högre.
a) Vid utloppet av förångaren, installera en vattentätning ovanför förångaren för att förhindra att vätska rinner in i kompressorn när maskinen är parkerad.
b) Gör en uppsamlingsgrop på sugledningen efter förångaren för att samla upp flytande köldmedium som kan ansamlas under avstängning. När kompressorn slås på igen kommer köldmediet att avdunsta snabbt: det är tillrådligt att göra en grop bort från expansionsventilens avkänningselement för att undvika att detta fenomen påverkar expansionsventilens funktion.
c) På horisontella sektioner av utloppsrörledningen är det en 1% lutning längs riktningen för freonrörelsen för att underlätta förflyttning av olja i rätt riktning.
Kondensatorn är nedan.
Inga speciella försiktighetsåtgärder behöver vidtas i denna situation.
Om kondensatorn är lägre än KIB, bör lyfthöjden inte överstiga 5 meter. Men om CIB och systemet som helhet inte är det bästa kvalitet, då kan flytande freon ha svårt att lyfta även vid mindre höjdskillnader.
a) Det är lämpligt att installera en avstängningsventil på kondensorns inlopp för att förhindra att flytande freon strömmar in i kompressorn efter avstängning kylmaskin. Detta kan hända om kondensatorn är placerad i miljö med en temperatur högre än kompressortemperaturen.
b) På horisontella sektioner av utloppsrörledningen, en lutning på 1 % längs freons rörelseriktning för att underlätta oljans rörelse i rätt riktning
Kondensatorn är högre.
a) För att förhindra flöde av flytande köldmedium från tryckgivaren in i kompressorn när kylmaskinen är stoppad, installera en ventil framför tryckgivaren.
b) Oljelyftslingor bör placeras med intervaller om var 6:e meter på de stigande rörledningarna för att underlätta återföringen av olja till kompressorn;
c) På horisontella sektioner av utloppsrörledningen krävs en lutning på 1 % för att underlätta förflyttning av olja i rätt riktning.
Drift av oljelyftslingan.
När oljenivån når rörets övre vägg kommer oljan att tryckas längre mot kompressorn.
Beräkning av freonrörledningar.
Olja löses i flytande freon, så hastigheten i vätskeledningar kan hållas låg - 0,15-0,5 m/s, vilket ger lågt hydrauliskt motstånd mot rörelse. En ökning av motståndet leder till en förlust av kylkapacitet.
Olja löses inte i freonånga, så hastigheten i ångledningarna måste hållas hög så att oljan bärs av ångan. När du flyttar täcker en del av oljan rörledningens väggar - denna film flyttas också av höghastighetsånga. Hastigheten på kompressorns utloppssida är 10-18m/s. Hastigheten på kompressorns sugsida är 8-15m/s.
På horisontella sektioner av mycket långa rörledningar är det tillåtet att minska hastigheten till 6 m/s.
Exempel:
Inledande data:
Köldmedium R410a.
Erforderlig kylkapacitet 50kW=50kJ/s
Kokpunkt 5°C, kondensationstemperatur 40°C
Överhettning 10°C, underkylning 0°C
Sugrörslösning:
1. Den specifika kylkapaciteten för förångaren är q u=H1-H4=440-270=170kJ/kg
Mättad vätska | Mättad ånga |
||||||||
Temperatur, °C | Mättnadstryck, 10 5 Pa | Densitet, kg/m³ | Specifik entalpi, kJ/kg | Specifik entropi, kJ/(kg*K) | Mättnadstryck, 10 5 Pa | Densitet, kg/m³ | Specifik entalpi, kJ/kg | Specifik entropi, kJ/(kg*K) | Specifik förångningsvärme, kJ/kg |
2. Freonmassflöde
m= 50 kW/ 170 kJ/kg = 0,289 kg/s
3. Specifik volym freonånga på sugsidan
v sol = 1/33,67 kg/m³= 0,0297 m³/kg
4.Volymflöde av freonånga på sugsidan
F= v sol* m
F=0,0297m³/kg x 0,289kg/s =0,00858m³/s
5. Innerdiameter på rörledningen
Från vanliga kopparfreonrörledningar väljer vi ett rör med en ytterdiameter på 41,27 mm (1 5/8"), eller 34,92 mm (1 3/8").
Yttre Diametern på rörledningarna väljs ofta i enlighet med tabellerna i "Installationsinstruktioner". Vid sammanställning av sådana tabeller beaktas de ånghastigheter som krävs för oljeöverföring.
Beräkning av volymen av freonfyllning
En förenklad beräkning av massan av kylmedelsladdning görs med hjälp av en formel som tar hänsyn till volymen av vätskeledningar. Denna enkla formel tar inte hänsyn till ångledningar, eftersom volymen som upptas av ånga är mycket liten:
Mzapr = P Ha. * (0,4 x V isp + TILL g* V res + V f.m.), kg,
P Ha. - densitet av mättad vätska (freon) PR410a = 1,15 kg/dm³ (vid en temperatur av 5°C);
V isp - inre volym av luftkylaren (luftkylare), dm³;
V res - mottagarens interna volym kylaggregat, dm^;
V l.m. - intern volym av vätskeledningar, dm³;
TILL g är en koefficient som tar hänsyn till kondensatorinstallationsschemat:
TILL g=0,3 för kompressorkondenserande enheter utan hydraulisk kondensationstryckregulator;
TILL g=0,4 vid användning av en hydraulisk kondensationstryckregulator (installation av enheten utomhus eller version med fjärrkondensor).
Akaev Konstantin Evgenievich
Kandidat tekniska vetenskaper St. Petersburg University of Food and Low-Temperature Technologies
Oljelyft och oljelåsningsöglor (fällor) på gasrör, när förångaren är högre än kompressor-kondenseringsenheten (CCU).
Oljelyftande och oljelåsande öglor (fällor) på gasröret när förångaren är under kompressor-kondenseringsenheten (CCU).
| EUROPA LE |
Längd upp till 10 M |
Längd upp till 20 m |
Längd upp till 30 m |
|||
|
Ø
gas, MM |
Ø
flytande, MM |
Ø
gas, MM |
Ø
flytande, MM |
Ø
gas, MM |
Ø
flytande, MM |
|
| 6 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 12 |
| 8 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 16 |
| 10 | 18 | 12 | 22 | 16 | 22 | 16 |
| 14 | 22 | 16 | 22 | 16 | 28 | 16 |
| 16 | 22 | 16 | 28 | 16 | 28 | 18 |
| 18 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 18 |
| 21 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 22 |
| 25 | 28 | 18 | 28 | 18 | 35 | 22 |
| 28 | 28 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 31 | 35 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 37 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
| 41 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
Den uppskattade mängden köldmedium som krävs för att fylla kylsystemet KKB system (M totalt.) bestäms av följande formel:
M totalt. = M kkb + M isp. + M tr. ;
Där M kkb(kg) - massa av köldmedium per KKB (bestäms enligt tabell 2),M isp.- massa av köldmedium per förångare (bestäms av formeln),M tr.- Köldmediemassa per rörledning (bestäms av formeln).
Tabell 2. Köldmediemassa per KKB, kg
| EUROPA LE | 6 | 8 | 10 | 14 | 16 | 18 | 21 | 25 | 28 | 31 | 37 | 41 |
| Köldmediemassa, kg | 1,0 | 1,3 | 1,6 | 2,4 | 2,7 | 3,2 | 3,7 | 4,4 | 5,1 | 5,6 | 6,6 | 7,4 |
Köldmediemassan per förångare (i en krets) kan beräknas med en förenklad formel:
M isp. = Vspanskax 0,316 ÷ n ;
Där Vspanska(l) - förångarens inre volym (mediumvolym), som anges i teknisk beskrivning på ventilationsaggregat i kylardelen eller på märkskylten,n- antal förångarkretsar. Denna formel kan användas med samma prestanda som förångarkretsarna. I fallet med flera kretsar med olika prestanda, istället för "÷ n"bör ersättas med"x andel av kretskapacitet", till exempel, för en krets med 30 % produktivitet blir det "x 0,3».
Köldmediemassan per rörledning (i en krets) kan beräknas med följande formel:
M tr. = M tr.zh x L tr.zh + M tr.s.x x L tr.s.;
Där M tr.zh Och M tr.sun(kg) – massa av köldmedium per 1 meter vätskerör respektive sugrör (bestäms enligt tabell 3),L tr.zh Och L tr.sun(m) – längd på vätske- och sugrör. Om av någon motiverad anledning diametrarna för de faktiskt installerade rörledningarna inte motsvarar de rekommenderade, är det under beräkningen nödvändigt att välja värdet på köldmediemassan för de faktiska diametrarna. Om de faktiska rörledningsdiametrarna inte motsvarar de rekommenderade, frånsäger sig tillverkaren och leverantören garantiåtaganden.
Tabell 3. Köldmediemassa per 1 meter rör, kg
| Rör Ø, mm | 12 | 16 | 18 | 22 | 28 | 35 | 42 | 54 | 67 | 76 |
| Gas, kg/m | 0,007 | 0,014 | 0,019 | 0,029 | 0,045 | 0,074 | 0,111 | 0,182 | 0,289 | 0,377 |
| Vätska, kg/m | 0,074 | 0,139 | 0,182 | 0,285 | 0,445 | 0,729 | 1,082 | 1,779 | 2,825 | 3,689 |
EXEMPEL
Det är nödvändigt att beräkna mängden köldmedium som ska fyllas på för ett system bestående av en dubbelkretsförångare, två EUROPA LE 25 KKB, med rörlängder KKB1 vätska 14 m, KKB1 sug 14,5 m, KKB2 vätska 19,5 m, KKB2 sug 205. m, förångarens inre volym 2,89 l.
M totalt.1 = M kkb1 + M isp.1 + M tr.1 =
= 4,4 + (Vspanska
= 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 14 + 0,045 x 14,5) = 8,06 kg
M totalt .2 = M kkb 2 + M isp .2 + M tr .2 =
= 4,4 + (Vspanskax 0,316 ÷ antal förångarkretsar) + M tr.l x L tr.l + M tr.su x L tr.su =
= 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 19,5 + 0,074 x 20,5) = 9,92 kg
Airkat Klimatekhnik-specialister kommer att välja det mest effektiva kylförsörjningsschemat och omedelbart beräkna kostnaden. I priset kan även ingå: design, installation och driftsättningsarbete. För rådgivning kan du kontakta någon av företagets filialer och representationskontor.
Vid design av kylaggregat kan det vara nödvändigt att placera avdunstnings-kompressorenheten på bottenvåningen eller i källaren och den luftkylda kondensorn på byggnadens tak. I sådana fall måste särskild uppmärksamhet ägnas rätt val diameter och konfiguration av utloppsrörledningen, vilket säkerställer cirkulationen av smörjolja i systemet.
I freonkylaggregat, till skillnad från ammoniakaggregat, löses smörjolja i freon, förs bort med de utsläppta ångorna från kompressorn och kan ansamlas på olika ställen i rörsystemet. För att oljan som lämnar kompressorn ska stiga genom utloppsrörledningen in i kondensorn, installeras en sifonslinga på den horisontella sektionen av rörledningen innan den flyttas till den vertikala sektionen, i vilken oljan ackumuleras. Storleken på slingan i horisontell riktning bör vara minimal. Den är vanligtvis gjord av böjar böjda i en vinkel på 90°. Freonånga som passerar genom sifonen "bryter upp" oljan som ackumulerats där och för den upp i rörledningen.
I kylenheter med konstant (oreglerad) kylkapacitet ändras inte rörelsehastigheten för freon i röret. I sådana installationer, om höjden på den vertikala sektionen är 2,5 m eller mindre, behöver en sifon inte installeras. Om höjden är mer än 2,5 m, är det nödvändigt att installera en sifon i början av stigaren och ytterligare sifoner (oljelyftslingor) var 5-7 m, och den horisontella delen av rörledningen installeras med en lutning mot vertikal stigare.
Diametern på utloppsrörledningen bestäms av formeln:
Där: V= G/ρ- volumetrisk freonflödeshastighet, m 3 /s; ρ, kg/m 3 - freondensitet; G- freonmassflöde (kg/s) - G A =Q 0 /(i 1"" +i 4), vars värde bestäms med hjälp av i-lg-diagrammet sid för freon som används i installationen vid känd (specificerad) kylkapacitet ( Q 0), förångningstemperatur ( t o) och kondensationstemperatur ( tk).
Om kylkompressorn är utrustad med ett styrsystem för kylkapacitet (till exempel från 100 % till 25 %), då reduceras den och följaktligen freonflödet och hastigheten i den stigande utloppsrörledningen till lägsta värde(8 m/s), upphör oljeökningen. Därför, i kylenheter med justerbar kompressorkapacitet, är den stigande sektionen av rörledningen (stigare) gjord av två parallella grenar (fig. 1).
Kylaggregatdiagram
Vid maximal växtproduktivitet stiger freonånga och olja genom båda rörledningarna. Minsta prestanda och följaktligen rörelsehastigheten för freon i huvudgrenen ( B ) olja ansamlas i sifonen, vilket förhindrar rörelse av freon genom denna rörledning. I det här fallet freon och olja kommer endast att lyftas genom en rörledning A .
Beräkning av en dubbelinsprutningsrörledning börjar med att bestämma diametern på denna rörledning. Eftersom kylkapaciteten (till exempel 0,25 Q km) och den erforderliga freonånghastigheten (8 m/s) är kända för det, bestäms den erforderliga rörledningsdiametern med formel (1) och sedan med hjälp av katalogen kopparrörledningar välj ett rör vars diameter är närmast det värde som erhålls genom beräkning.
Huvudgrenrörledningens diameter d B bestäms utifrån villkoret att vid maximal växtproduktivitet, när freon stiger längs båda parallella grenarna, är de hydrauliska förlusterna i grenarna desamma:
G A + G B = G km (2)
Δр A = Δр B (3)
Där: λ - hydraulisk friktionskoefficient; ζ - lokal förlustkoefficient.
Från fig. 1 visar att längderna på sektionerna, antalet och arten av lokala motstånd i båda grenarna är ungefär lika. Det är därför
Där
Exempel på problemlösning bestämning av diametrar injektionsrörledningar kylmaskin.
Bestäm diametrarna för utloppsrörledningarna för kylmaskinen för kylvatten i luftkonditioneringssystemet, med hänsyn till följande initiala data:
prestandakontrollintervall........................100-25%;
kylmedel................................................. .......................R 410A;
kokpunkt................................................ ... ...........t o = 5 °C;
kondensationstemperatur................................................ ... ....t k = 45 °C.
kyllast ................................................... ... .........320 kW;
Dimensionerna och konfigurationen av rörledningarna visas i fig. 1.
sid(för freon R 410A) visas i fig. 1.
Parametrarna för R410A freon vid nyckelpunkterna i cykeln ges i tabell 1.
Kylcykeldiagram i i-lg-diagram sid(för freon R404A)
Tabell 1
Parametrar för R410A freon vid nyckelpunkter i kylcykeln(tabell till fig. 2)
| Poäng | Temperatur, °C |
Tryck, Bar |
Entalpi, kJ/kg |
Densitet, |
| 1 | 10 | 9,30 | 289 | 34,6 |
| 1"" | 5 | 9,30 | 131 | 34,6 |
| 2 | 75 | 27,2 | 331 | 88,5 |
| 3 | 43 | 27,2 | 131 | 960 |
| 4 | 5 | 9,30 | 131 | - |
Lösning.
Att bestämma rörledningarnas diametrar börjar med rörledningen A , för vilken det är känt att freonhastigheten i den måste vara minst 6 m/s, och freonförbrukningen måste vara minimal, d.v.s. Q0 = 0,25·Q km= 0,25 x 320 = 80 kW.
1) specifik kylkapacitet vid kokpunkten t 0 =5 °С:
q 0 = 289 - 131 = 158 kJ/kg;
2) totalt massflöde av freon i rörledningar (i kompressorns utloppsrör):
G km = Qo, km/qo = 320/158 = 2,025 kg/s;
3) massflöde av freon i rörledningen A :
GA = 0,25 x 2,025 = 0,506 kg/s.
Bestämma rörledningens diameter A :
1952 fick han ett diplom från Moskvas högre tekniska universitet. Bauman (Moskva) och skickades för distribution till Ural Compressor Plant.
1954, när han återvände till Moskva, gick han till jobbet på MRMK Refrigeration Equipment. Sedan fortsatte hans karriär vid All-Union Scientific Research Refrigeration Institute (VNIHI) som senior forskare.
1970 disputerade han och fick examen som kandidat för tekniska vetenskaper.
Senare arbetade han i designorganisationer inom området relaterat till design av kylaggregat och luftkonditioneringssystem, samtidigt undervisade och översatte han teknisk litteratur från engelska språket.
Erfarenheterna utgjorde grunden för det populära läromedel- "Kurs- och diplomdesign av kylaggregat och luftkonditioneringssystem", vars 3:e upplaga publicerades 1989.
Idag fortsätter Boris Konstantinovich att framgångsrikt konsultera och utföra designarbete (i ACAD-miljön), kylaggregat och luftkonditioneringssystem, och tillhandahåller även översättningstjänster för teknisk litteratur och texter från engelska i ämnet: kylaggregat och luftkonditioneringssystem.
Personer och organisationer som personligen är intresserade av samarbete med Yavnel B.K., skicka förfrågningar till.
Tack.
Diameterberäkningsmetod kylrör använda nomogram
1. Initial data som används vid sammanställning av nomogram.
A. Maximala förluster i pipelines:
På sugledningen vid - 8 ° C: 2 ° K;
På sugledningen vid -13 °C, -18 °C, -28 °C och -38 °C: 1,5 °K;
På utloppsledningen: 1 °K
På vätskeledning: 1 °K.
B. Hastigheter:
Den maximala tillåtna gasflödeshastigheten är 15 m/s, för att inte överskrida ljudnivån som är oacceptabel för miljön;
Minsta tillåtna gasflödeshastighet;
a) i vertikala rör med böjar: den lägsta gashastigheten i vertikala sektioner väljs från villkoret för att säkerställa oljeretur till kompressorn och beror på kylmedietemperaturen och rörledningens diameter;
b) i horisontella rör: inte lägre än 3,5 m/s för att säkerställa normal oljeretur;
Den maximala hastigheten för vätskefasen är inte mer än 1,5 m/s för att undvika förstörelse av de elektromagnetiska ventilerna under vattenslag.
C. Begreppet ekvivalent längd .
Att ta hänsyn till lokalt motstånd(ventiler, varv) introduceras begreppet ekvivalent längd, som bestäms genom att multiplicera den faktiska längden på linjen med en korrektionsfaktor. Koefficientvärdena är som följer:
För längder från 8 till 30 m: 1,75
För längder över 30 m: 1,50.
D. Teoretiska driftsförhållanden :
Kondenstemperatur: +43°С - utan underkylning;
Temperatur på intagsgaser;
a) för -8°С och -18°С: +18°С
b) för -28°С och -38°С: 0°С
2. Använd nomogram för att välja rördiametrar.
A. Välj nomogram som motsvarar det använda kylmediet.
B. Sugledningar.
Välj ett nomogram vars referens sugtemperatur är närmast den inställda temperaturen;
Plotta längs ordinataaxeln den specificerade kylkapaciteten, och längs abskissaxeln den faktiska uppmätta längden på huvudledningen (korrigeringen för motsvarande längd har redan tagits med i beräkningen vid konstruktionen av nomogrammet).
Nära skärningspunkten som hittas på detta sätt, välj den motsvarande mest lämpliga diametern. Den avgörande faktorn i detta fall är alltid att ta hänsyn till begränsningarna för flödeshastigheten:
Den hittade punkten måste flyttas åt höger om du vill minska tryckförlusten så mycket som möjligt;
Om den hittade punkten är i den acceptabla förlustzonen ska den flyttas till vänster (se exempel).
För att kontrollera korrektheten av den valda diametern är det nödvändigt, för en given kylkapacitet och det valda diametervärdet, att från nomogrammen bestämma längden på röret som förlusterna som anges i nomogramtiteln motsvarar. Då kan verkliga förluster beräknas med formeln:
∆Р(∆ Т) faktum = ∆Р(∆ Т)nom x D fak
Dnom.
∆Р(∆ Т) faktum- faktiska respektive nominella tryckförluster (eller temperaturförluster) som anges i nomogrammets rubrik;
D fak- faktisk uppmätt längd av rörledningar;
D nom.- Rörledningens längd, bestämd från nomogrammet vid skärningspunkten för den valda rörledningsdiametern och ordinatan för den specificerade kylkapaciteten.
När du väljer en rördiameter bör du vara uppmärksam på läget för det erhållna diametervärdet i förhållande till kurvorna som begränsar de tillåtna flödeshastigheterna i röret: för horisontella rörledningar - inte lägre än 3,5 m/s, för vertikala rörledningar - inte lägre än värdena som motsvarar den "minsta" kurvans gashastighet i vertikala oljereturrör." För vertikala rörledningar bör det valda diametervärdet vara till vänster om denna kurva. Samtidigt är det önskvärt att gashastigheten inte överstiger 15 m/s om ljudnivån i rören är viktig för installationen.
C. Utloppsledningar.
Metoden för val av diameter är densamma som för sugledningarna, men referensvärdet för kondenstemperaturen antas vara +43 °C.
D. Tvillingrörledningar.
Konstruerad för stigande vertikala sug- eller utloppsledningar med varierande flödeshastigheter (flerkompressorenheter, kompressorer med kapacitetskontroll eller flerkammarinstallationer), samt för enstaka rörledningsdiametrar som överstiger 2 5/8".
För att bestämma diametrarna för dubbla rörledningar måste du först välja den tillåtna diametern för en enkel uppåtgående rörledning för en given kylkapacitet, liknande punkt "A". Använd sedan tabellen längst upp till vänster i diagrammet och hitta de rekommenderade diametrarna för ett par stigande rörledningar som motsvarar det hittade värdet för en enskild rörledning. Detta par väljs i en andel av cirka 1/3 ÷ 2/3 av den specificerade kylkapaciteten.
E. Vätskelinjer.
Tryckförluster i vätskeledningar bestäms av två faktorer:
Dynamisk tryckförlust, beroende på vätskerörelsens hastighet (indikeras direkt i nomogrammen);
Statiska tryckförluster på grund av skillnaden i kolumnhöjder (beräknat beroende på installationslayouten, med hänsyn tagen till värdet av statiska förluster per meter av rörledningens höjningshöjd: för vätska R22 vid en temperatur på +43 °C - 0,112 bar eller 0,28 oK per 1 m, och med hänsyn tagen till underkylning ≈ 0,12 bar eller ≈ 0,3 °K).
Dessa rör måste dimensioneras noggrant för att undvika tryckförluster som överstiger den tillåtna underkylningen. Annars är spontan kokning av köldmediet i vätskeledningen möjlig (för tidig förångning). Om kretsen innehåller snabbverkande ventiler (till exempel magnetventiler), bör vätskehastigheten i rörledningarna inte vara högre än 1,5 m/s. Det finns inga lägre begränsningar för vätskerörelsens hastighet i rör (se exempel 1). För ledningar som ansluter kondensatorn till mottagaren bör denna hastighet alltid vara under 0,5 m/s. I vilket fall som helst måste mottagaren vara placerad under kondensorn. Minsta höjdskillnad är 0,3 m Om dessa villkor inte uppfylls kommer mer köldmedium att samlas i kondensorn än beräknat, det vill säga dess prestanda blir lägre och kondensationstrycket blir högre än beräknat.
3. Praktiska exempel.
A. Val av rörledningar för en typisk installation (en enhet, en kylkammare).
Initiala data: R22 köldmedium;
förångningstemperatur -18 °C;
kompressor/kammaravstånd 40 m;
kompressor/kondensoravstånd 20 m;
förbrukad kylkapacitet W, vid -16 °C;
nominell kylkapacitet W, vid -18 °C.
Enligt nomogrammet för R22 vid Tisp = -18 "C, bestämmer vi att med en kylkapacitet på 23000 W och förluster på 1,5 oK bör längden på en vertikal rörledning med en diameter på 1 5/8" vara ca 30 m , och längden på en horisontell rörledning med en diameter på 2 1/8 "cirka 150 m.
Förluster för en 40 m rörledning kan beräknas med ovanstående formel. För rörledningar med horisontella och vertikala sektioner väljs olika sektionsdiametrar, förluster i varje sektion beräknas och sedan summeras resultaten. När man bestämmer rörledningarnas diameter är det nödvändigt att ta hänsyn till steady-state-värdet för enhetens kylkapacitet vid jämviktstemperatur, och inte kylkapaciteten som är nödvändig för att säkerställa driften av kammaren i kontinuerligt läge.
Det kan noteras att bland de initiala data som beaktas vid val av diameter på rörledningar från en mängd olika giltiga alternativ, beroende på installationens behov och begränsningar, prioriteras tryckförlust, hastighet, ljudnivå, driftskostnad, och kapitalinvesteringar.
B. Val av rörledningsdiametrar för flerkammarinstallationer med central kompressorenhet(CDB).
För att bestämma diametern på rörledningssektionen som är gemensam för alla kammare, bör längden som tas i beaktande tas som avståndet från Central Design Bureau till den mest avlägsna kammaren;
För att bestämma diametern på rörledningen för varje kammare bör avståndet från denna kammare till Central Design Bureau beaktas som längden.
Installationsschema
och 1 1/8" vid -13 °C (det första värdet är vätskeledningen, det andra är sugledningen).
Kammare 2: W, 45 m: 1/2" och 1 1/8" vid -8 °C.
♦Kammare 1+2: V, 70 m: 5/8" och 1 5/8" vid -18 °C.
Kammare 3: 3 000 W, 60 m: 3/8" och 3/4" vid -8 °C. (-13 °C)
Kammare 4: 6 000 W, 50 m: 1/2" och 1 1/8" vid -18 °C.
♦Kamera 3+4: 9 000 W, 60 m: 1/2" och I 3/8" vid -18 °C
♦Kammare 1+2+3+4: V, 70 m: 3/4" och 2 1/8" vid -18 °C.
♦Stigande dubbel huvudledning: 1 5/8" = 7/8" + 1 3/8".
Detta tillvägagångssätt tar hänsyn till både rörledningarnas längd och de tryckförluster som orsakas av denna längd, med hänsyn till att kamrarna har olika förångningstemperaturer och att dessa förluster är åtminstone desamma som på förångningstryckregulatorn.