Olja i freonkedja
Oljan i freonsystemet är nödvändig för att smörja kompressorn. Den lämnar ständigt kompressorn - cirkulerar i freonkretsen tillsammans med freon. Om oljan av någon anledning inte kommer tillbaka till kompressorn kommer CM inte att vara tillräckligt smord. Olja löser sig i flytande freon, men löser sig inte i ånga. Rörledningarna rör sig:
- efter kompressorn - överhettad freonånga + oljedimma;
- efter förångaren - överhettad freonånga + oljefilm på väggarna och droppolja;
- efter kondensorn - flytande freon med olja löst i den.
Därför kan oljeretentionsproblem uppstå på ångledningar. Det kan lösas genom att upprätthålla en tillräcklig hastighet för ångrörelser i rörledningarna, önskad lutning på rören och installera oljelyftslingor.
Förångaren är nedan.
a) Oljeskraparslingor bör placeras med intervaller om var 6:e meter på de stigande rörledningarna för att underlätta återföringen av olja till kompressorn;
b) Gör en uppsamlingsgrop på sugledningen efter expansionsventilen;
Förångaren är högre.
a) Vid utloppet av förångaren, installera en vattentätning ovanför förångaren för att förhindra att vätska rinner in i kompressorn när maskinen är parkerad.
b) Gör en uppsamlingsgrop på sugledningen efter förångaren för att samla upp flytande köldmedium som kan ansamlas under avstängning. När kompressorn slås på igen kommer köldmediet att avdunsta snabbt: det är tillrådligt att göra en grop bort från expansionsventilens avkänningselement för att undvika att detta fenomen påverkar expansionsventilens funktion.
c) På horisontella sektioner av utloppsrörledningen är det en 1% lutning längs riktningen för freonrörelsen för att underlätta förflyttning av olja i rätt riktning.
Kondensatorn är nedan.
Inga speciella försiktighetsåtgärder behöver vidtas i denna situation.
Om kondensatorn är lägre än KIB, bör lyfthöjden inte överstiga 5 meter. Men om CIB och systemet som helhet inte är det bästa kvalitet, då kan flytande freon ha svårt att lyfta även vid mindre höjdskillnader.
a) Det är tillrådligt att installera en avstängningsventil på kondensorns inlopp för att förhindra att flytande freon flödar in i kompressorn efter att kylmaskinen stängts av. Detta kan hända om kondensatorn är placerad i miljö med en temperatur högre än kompressortemperaturen.
b) På horisontella sektioner av utloppsrörledningen, en lutning på 1 % längs freons rörelseriktning för att underlätta oljans rörelse i rätt riktning
Kondensatorn är högre.
a) För att förhindra flöde av flytande köldmedium från tryckgivaren in i kompressorn när kylmaskinen är stoppad, installera en ventil framför tryckgivaren.
b) Oljelyftslingor bör placeras med intervaller om var 6:e meter på de stigande rörledningarna för att underlätta återföringen av olja till kompressorn;
c) På horisontella sektioner av utloppsrörledningen krävs en lutning på 1 % för att underlätta förflyttning av olja i rätt riktning.
Drift av oljelyftslingan.
När oljenivån når rörets övre vägg kommer oljan att tryckas längre mot kompressorn.
Beräkning av freonrörledningar.
Olja löses i flytande freon, så hastigheten i vätskeledningar kan hållas låg - 0,15-0,5 m/s, vilket ger lågt hydrauliskt motstånd mot rörelse. En ökning av motståndet leder till en förlust av kylkapacitet.
Olja löses inte i freonånga, så hastigheten i ångledningarna måste hållas hög så att oljan bärs av ångan. När du flyttar täcker en del av oljan rörledningens väggar - denna film flyttas också av höghastighetsånga. Hastigheten på kompressorns utloppssida är 10-18m/s. Hastigheten på kompressorns sugsida är 8-15m/s.
På horisontella sektioner av mycket långa rörledningar är det tillåtet att minska hastigheten till 6 m/s.
Exempel:
Inledande data:
Köldmedium R410a.
Erforderlig kylkapacitet 50kW=50kJ/s
Kokpunkt 5°C, kondensationstemperatur 40°C
Överhettning 10°C, underkylning 0°C
Sugrörslösning:
1. Den specifika kylkapaciteten för förångaren är q u=H1-H4=440-270=170kJ/kg
Mättad vätska | Mättad ånga |
||||||||
Temperatur, °C | Mättnadstryck, 10 5 Pa | Densitet, kg/m³ | Specifik entalpi, kJ/kg | Specifik entropi, kJ/(kg*K) | Mättnadstryck, 10 5 Pa | Densitet, kg/m³ | Specifik entalpi, kJ/kg | Specifik entropi, kJ/(kg*K) | Specifik förångningsvärme, kJ/kg |
2. Freonmassflöde
m= 50 kW/ 170 kJ/kg = 0,289 kg/s
3. Specifik volym freonånga på sugsidan
v sol = 1/33,67 kg/m³= 0,0297 m³/kg
4.Volymflöde av freonånga på sugsidan
F= v sol* m
F=0,0297m³/kg x 0,289kg/s =0,00858m³/s
5. Innerdiameter på rörledningen
Från vanliga kopparfreonrörledningar väljer vi ett rör med en ytterdiameter på 41,27 mm (1 5/8"), eller 34,92 mm (1 3/8").
Yttre Diametern på rörledningarna väljs ofta i enlighet med tabellerna i "Installationsinstruktioner". Vid sammanställning av sådana tabeller beaktas de ånghastigheter som krävs för oljeöverföring.
Beräkning av volymen av freonfyllning
En förenklad beräkning av massan av kylmedelsladdning görs med hjälp av en formel som tar hänsyn till volymen av vätskeledningar. Denna enkla formel tar inte hänsyn till ångledningar, eftersom volymen som upptas av ånga är mycket liten:
Mzapr = P Ha. * (0,4 x V isp + TILL g* V res + V f.m.), kg,
P Ha. - densitet av mättad vätska (freon) PR410a = 1,15 kg/dm³ (vid en temperatur av 5°C);
V isp - inre volym av luftkylaren (luftkylare), dm³;
V res - mottagarens interna volym kylaggregat, dm^;
V l.m. - intern volym av vätskeledningar, dm³;
TILL g är en koefficient som tar hänsyn till kondensatorinstallationsschemat:
TILL g=0,3 för kompressorkondenserande enheter utan hydraulisk kondensationstryckregulator;
TILL g=0,4 vid användning av en hydraulisk kondensationstryckregulator (installation av enheten utomhus eller version med fjärrkondensor).
Akaev Konstantin Evgenievich
Kandidat tekniska vetenskaper St. Petersburg University of Food and Low-Temperature Technologies
För att bestämma kraften hos VRF-system, utbudet av inomhus- och utomhusenheter, såväl som andra parametrar för luftkonditioneringssystemet (standardstorlekar på freonrörledningar, refnät, grenrör, T-stycken, etc.), beräknas VRF-systemet .
Beräkningen utförs på konstruktionsstadiet och kan göras antingen manuellt eller med hjälp av speciell programvara.
Vi är alltid redo att hjälpa och ser fram emot din förfrågan.
Lämna dina kontakter så ringer vi upp dig för en konsultation.
Syfte med VRF-beräkning
- Syftet med VRF-beräkning är:
- urval av inomhusenheter i ett luftkonditioneringssystem med flera zoner (bestämning av kylkapacitet och modell)
- modellering av rörledningsnätverket, kontrollera det för driftförhållandena för VRF-systemet (total längd på rutten, längd till den mest avlägsna enheten, etc.)
- bestämning av diametrarna för freonrörledningar i alla sektioner (huvudrörledning som kommer från utomhusenheten, rör mellan refnäten och samlare, rör som närmar sig inomhusenheterna, etc.)
- bestämning av standardstorlekar på refnät, grenrör och tees
- välja en metod för att styra ett luftkonditioneringssystem med flera zoner och välja lämplig utrustning.
Observera att den här listan är sammanställd i den sekvens som den körs. Samtidigt kan det tyckas konstigt att urvalet av inomhusenheter görs i början, och utomhusenheter - nästan i slutet. Det är verkligen så. Faktum är att för att bestämma utomhusenheten räcker det inte att bara summera inomhusenheternas kylkapacitet. Utomhusenhetens standardstorlek beror också på rörledningarnas längd, placeringen av refnäten etc.
Manuell VRF-beräkning
Manuell VRF-beräkning utförs med hjälp av tillverkarens dokumentation. För varje specifikt flerzons luftkonditioneringssystem bör du använda strikt "inhemsk" teknisk dokumentation.
Kontrollerar systemets geometri
Vid manuell beräkning är det absolut nödvändigt att noggrant kontrollera systemets geometri för att säkerställa att det uppfyller olika begränsningar (se fig. 1).
Figur 1. Schema för att bestämma de olika längderna och höjdskillnaderna för freonkretsrörledningarna som kräver verifiering vid design av ett VRF-system. Listan över begränsningar med exemplet på IGC:s flerzons luftkonditioneringssystem IMS ges nedan i tabell 1
Tabell 1. Längd- och höjdskillnadsbegränsningar i IGC multispektrala IMS-system
| Alternativ | Beteckning | Innehåll | Längd (m) | |
|---|---|---|---|---|
| Tillåten rörledningslängd | L1 | Maximal rörledningslängd | Verklig rörledningslängd | ≤165 |
| Motsvarande rörledningslängd | ≤190 | |||
| ΔL | Skillnaden mellan maximala och minsta längder före det första refnet | ≤40 | ||
| L.M. | Maximal längd på huvudrörledningen (vid maximal diameter) | ≤125 | ||
| 1, 2, … , 40 | Maximal väg från splittern till inomhusenheten | ≤40 | ||
| L1+1+2+…+40+ +A+B+C+LF+LG+LH | Allmän maximal längd rör, inklusive längden på varje distributionsrör (endast smala rör) | ≤20 hk | ≤400 | |
| >20 hk | ≤500 | |||
| L5 | Avstånd mellan utomhusenheter | 0,6-1 | ||
| L2 | Maximal längd från första kranen till den längsta inomhusenheten | ≤40 | ||
| Tillåten höjdskillnad | H1 | När utomhusenhet installerad högre än inomhusenheten | ≤60 | |
| När utomhusenheten är installerad lägre än inomhusenheten | ≤50 | |||
| H2 | Maximal skillnad mellan inomhusenheter | ≤15 | ||
| Maximal skillnad mellan utomhusenheter | 0 | |||
Val av rörledningsdiametrar
Efter att ha kontrollerat alla längder och höjdskillnader börjar de beräkna rörledningarnas diametrar.
Beräkningen görs också på basis av tabeller, och rörledningarnas diametrar väljs baserat på effekten av alla luftkonditioneringsapparater som kommer att anslutas till ett givet rör (oavsett om det är direkt eller genom refnät). Ett exempel på en sådan tabell ges nedan:
Tabell 2. Beräkning av diametrarna på freonrörledningar och val av refnet-modeller i flerzons IMS-system från IGC
| Total kylkapacitet för anslutna inomhusenheter, kW | Gasledningsdiameter, mm | Vätskeledningsdiameter, mm | Refnet modell |
|---|---|---|---|
| 0 till 6 | 1/2“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| Från 6 till 10.5 | 5/8“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| Från 10.5 till 20 | 3/4“ | 3/8“ | BQ-101Y |
| Från 20 till 30 | 7/8“ | 1/2“ | BQ-01Y |
| Från 30 till 67 | 1 1/8“ | 5/8“ | BQ-02Y |
| Från 67 till 95 | 1 3/8“ | 3/4“ | BQ-03Y |
| Från 95 till 140 | 1 5/8“ | 3/4“ | BQ-04Y |
| Från 140 till 179 | 1 7/8“ | 7/8“ | BQ-05Y |
Observera att en separat tabell används för huvudröret. En separat tabell används också för att bestämma diametrarna på rörledningar som går från kylenheten till inomhusenheten.
Urval av refnät och samlare
Efter beräkning av rörledningarnas diametrar utförs val av refnät och samlare. Valet av refnät beror också på kraften hos de anslutna inomhusenheterna eller på diametern på rörledningen som den är installerad på. I fallet med IGC multizone IMS-system kombineras denna tabell med en tabell för val av rörledningsdiametrar (se tabell 2).
Slutligen, efter att ha kontrollerat begränsningarna för VRF-system, valt rörledningsdiametrar och modeller av refnät och T-stycken, kan beräkningen anses vara komplett.
Beräkning av VRF med hjälp av programmet
För att göra det enklare att utföra beräkningar för VRF-system skapar nästan alla tillverkare sina egna programvara, vilket gör att du automatiskt kan välja alla parametrar för luftkonditioneringssystemet och kontrollera det för begränsningar.
I det här fallet behöver användaren bara rita ett diagram över systemet: välj de nödvändiga interna blocken och ange längden på varje sektion freon väg. Programmet kommer att utföra alla efterföljande åtgärder oberoende.
I händelse av fel eller bristande efterlevnad av begränsningar kommer programmet att visa ett meddelande. Om allt är i sin ordning, kommer resultatet av programmet att vara en specifikation av alla delar av systemet.
Frågan om att minska kraften hos inomhusenheter
När man beräknar VRF med hjälp av ett program visar det sig ofta att programmet indikerar att inomhusenheternas effekt är lägre än den märkta. Faktum är att detta faktum äger rum: beroende på längden på vägsektionerna, höjdskillnader, kombinationen av inomhus- och utomhusenheter och andra parametrar, kommer inomhusenheternas faktiska kylkapacitet att ändras.
När man utformar luftkonditioneringssystem med flera zoner bör man därför ta hänsyn till en möjlig förändring (minskning) av enheternas effekt och ta hänsyn i beräkningarna inte till den nominella, utan den faktiska kylkapaciteten.
Oljelyft och oljelåsningsöglor (fällor) på gasrör, när förångaren är högre än kompressor-kondenseringsenheten (CCU).
Oljelyftande och oljelåsande öglor (fällor) på gasröret när förångaren är under kompressor-kondenseringsenheten (CCU).
| EUROPA LE |
Längd upp till 10 M |
Längd upp till 20 m |
Längd upp till 30 m |
|||
|
Ø
gas, MM |
Ø
flytande, MM |
Ø
gas, MM |
Ø
flytande, MM |
Ø
gas, MM |
Ø
flytande, MM |
|
| 6 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 12 |
| 8 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 16 |
| 10 | 18 | 12 | 22 | 16 | 22 | 16 |
| 14 | 22 | 16 | 22 | 16 | 28 | 16 |
| 16 | 22 | 16 | 28 | 16 | 28 | 18 |
| 18 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 18 |
| 21 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 22 |
| 25 | 28 | 18 | 28 | 18 | 35 | 22 |
| 28 | 28 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 31 | 35 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 37 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
| 41 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
Den uppskattade mängden köldmedium som krävs för att fylla kylsystemet KKB system (M totalt.) bestäms av följande formel:
M totalt. = M kkb + M isp. + M tr. ;
Där M kkb(kg) - massa av köldmedium per KKB (bestäms enligt tabell 2),M isp.- massa av köldmedium per förångare (bestäms av formeln),M tr.- Köldmediemassa per rörledning (bestäms av formeln).
Tabell 2. Köldmediemassa per KKB, kg
| EUROPA LE | 6 | 8 | 10 | 14 | 16 | 18 | 21 | 25 | 28 | 31 | 37 | 41 |
| Köldmediemassa, kg | 1,0 | 1,3 | 1,6 | 2,4 | 2,7 | 3,2 | 3,7 | 4,4 | 5,1 | 5,6 | 6,6 | 7,4 |
Köldmediemassan per förångare (i en krets) kan beräknas med en förenklad formel:
M isp. = Vspanskax 0,316 ÷ n ;
Där Vspanska(l) - förångarens inre volym (mediumvolym), som anges i teknisk beskrivning på ventilationsaggregat i kylardelen eller på märkskylten,n- antal förångarkretsar. Denna formel kan användas med samma prestanda som förångarkretsarna. I fallet med flera kretsar med olika prestanda, istället för "÷ n"bör ersättas med"x andel av kretskapacitet", till exempel, för en krets med 30 % produktivitet blir det "x 0,3».
Köldmediemassan per rörledning (i en krets) kan beräknas med följande formel:
M tr. = M tr.zh x L tr.zh + M tr.s.x x L tr.s.;
Där M tr.zh Och M tr.sun(kg) – massa av köldmedium per 1 meter vätskerör respektive sugrör (bestäms enligt tabell 3),L tr.zh Och L tr.sun(m) – längd på vätske- och sugrör. Om av någon motiverad anledning diametrarna för de faktiskt installerade rörledningarna inte motsvarar de rekommenderade, är det under beräkningen nödvändigt att välja värdet på köldmediemassan för de faktiska diametrarna. Om de faktiska rörledningsdiametrarna inte motsvarar de rekommenderade, frånsäger sig tillverkaren och leverantören garantiåtaganden.
Tabell 3. Köldmediemassa per 1 meter rör, kg
| Rör Ø, mm | 12 | 16 | 18 | 22 | 28 | 35 | 42 | 54 | 67 | 76 |
| Gas, kg/m | 0,007 | 0,014 | 0,019 | 0,029 | 0,045 | 0,074 | 0,111 | 0,182 | 0,289 | 0,377 |
| Vätska, kg/m | 0,074 | 0,139 | 0,182 | 0,285 | 0,445 | 0,729 | 1,082 | 1,779 | 2,825 | 3,689 |
EXEMPEL
Det är nödvändigt att beräkna mängden köldmedium som ska fyllas på för ett system bestående av en dubbelkretsförångare, två EUROPA LE 25 KKB, med rörlängder KKB1 vätska 14 m, KKB1 sug 14,5 m, KKB2 vätska 19,5 m, KKB2 sug 205. m, förångarens inre volym 2,89 l.
M totalt.1 = M kkb1 + M isp.1 + M tr.1 =
= 4,4 + (Vspanska
= 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 14 + 0,045 x 14,5) = 8,06 kg
M totalt .2 = M kkb 2 + M isp .2 + M tr .2 =
= 4,4 + (Vspanskax 0,316 ÷ antal förångarkretsar) + M tr.l x L tr.l + M tr.su x L tr.su =
= 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 19,5 + 0,074 x 20,5) = 9,92 kg
Airkat Klimatekhnik-specialister kommer att välja det mest effektiva kylförsörjningsschemat och omedelbart beräkna kostnaden. I priset kan även ingå: design, installation och driftsättningsarbete. För rådgivning kan du kontakta någon av företagets filialer och representationskontor.
Vid design av kylaggregat kan det vara nödvändigt att placera avdunstnings-kompressorenheten på bottenvåningen eller i källaren och den luftkylda kondensorn på byggnadens tak. I sådana fall måste särskild uppmärksamhet ägnas rätt val diameter och konfiguration av utloppsrörledningen, vilket säkerställer cirkulationen av smörjolja i systemet.
I freonkylaggregat, till skillnad från ammoniakaggregat, löses smörjolja i freon, förs bort med de utsläppta ångorna från kompressorn och kan ansamlas på olika ställen i rörsystemet. För att oljan som lämnar kompressorn ska stiga genom utloppsrörledningen in i kondensorn, installeras en sifonslinga på den horisontella sektionen av rörledningen innan den flyttas till den vertikala sektionen, i vilken oljan ackumuleras. Storleken på slingan i horisontell riktning bör vara minimal. Den är vanligtvis gjord av böjar böjda i en vinkel på 90°. Freonånga som passerar genom sifonen "bryter upp" oljan som ackumulerats där och för den upp i rörledningen.
I kylenheter med konstant (oreglerad) kylkapacitet ändras inte rörelsehastigheten för freon i röret. I sådana installationer, om höjden på den vertikala sektionen är 2,5 m eller mindre, behöver en sifon inte installeras. Om höjden är mer än 2,5 m, är det nödvändigt att installera en sifon i början av stigaren och ytterligare sifoner (oljelyftslingor) var 5-7 m, och den horisontella delen av rörledningen installeras med en lutning mot vertikal stigare.
Diametern på utloppsrörledningen bestäms av formeln:
Där: V= G/ρ- volumetrisk freonflödeshastighet, m 3 /s; ρ, kg/m 3 - freondensitet; G- freonmassflöde (kg/s) - G A =Q 0 /(i 1"" +i 4), vars värde bestäms med hjälp av i-lg-diagrammet sid för freon som används i installationen vid känd (specificerad) kylkapacitet ( Q 0), förångningstemperatur ( t o) och kondensationstemperatur ( tk).
Om kylkompressorär utrustad med ett styrsystem för kylkapacitet (till exempel från 100 % till 25 %), sedan när det reduceras och följaktligen reduceras freonflödet och hastigheten i den stigande utloppsrörledningen till lägsta värde(8 m/s), upphör oljeökningen. Därför, i kylenheter med justerbar kompressorkapacitet, är den stigande sektionen av rörledningen (stigare) gjord av två parallella grenar (fig. 1).
Kylaggregatdiagram
Vid maximal växtproduktivitet stiger freonånga och olja genom båda rörledningarna. Minsta prestanda och följaktligen rörelsehastigheten för freon i huvudgrenen ( B ) olja ansamlas i sifonen, vilket förhindrar rörelse av freon genom denna rörledning. I det här fallet freon och olja kommer endast att lyftas genom en rörledning A .
Beräkning av en dubbelinsprutningsrörledning börjar med att bestämma diametern på denna rörledning. Eftersom kylkapaciteten (till exempel 0,25 Q km) och den erforderliga freonånghastigheten (8 m/s) är kända för det, bestäms den erforderliga rörledningsdiametern med formel (1) och sedan med hjälp av katalogen kopparrörledningar välj ett rör vars diameter är närmast det värde som erhålls genom beräkning.
Huvudgrenrörledningens diameter d B bestäms utifrån villkoret att vid maximal växtproduktivitet, när freon stiger längs båda parallella grenarna, är de hydrauliska förlusterna i grenarna desamma:
G A + G B = G km (2)
Δр A = Δр B (3)
Där: λ - hydraulisk friktionskoefficient; ζ - lokal förlustkoefficient.
Från fig. 1 kan man se att längderna av sektioner, antal och art lokalt motstånd i båda grenarna är ungefär likadana. Det är därför
Där
Exempel på problemlösning bestämning av diametrar injektionsrörledningar kylmaskin.
Bestäm diametrarna för utloppsrörledningarna för kylmaskinen för kylvatten i luftkonditioneringssystemet, med hänsyn till följande initiala data:
prestandakontrollintervall........................100-25%;
kylmedel................................................. .......................R 410A;
kokpunkt................................................ ... ...........t o = 5 °C;
kondensationstemperatur................................................ ... ....t k = 45 °C.
kyllast ................................................... ... .........320 kW;
Dimensionerna och konfigurationen av rörledningarna visas i fig. 1.
sid(för freon R 410A) visas i fig. 1.
Parametrarna för R410A freon vid nyckelpunkterna i cykeln ges i tabell 1.
Kylcykeldiagram i i-lg-diagram sid(för freon R404A)
Tabell 1
Parametrar för R410A freon vid nyckelpunkter i kylcykeln(tabell till fig. 2)
| Poäng | Temperatur, °C |
Tryck, Bar |
Entalpi, kJ/kg |
Densitet, |
| 1 | 10 | 9,30 | 289 | 34,6 |
| 1"" | 5 | 9,30 | 131 | 34,6 |
| 2 | 75 | 27,2 | 331 | 88,5 |
| 3 | 43 | 27,2 | 131 | 960 |
| 4 | 5 | 9,30 | 131 | - |
Lösning.
Att bestämma rörledningarnas diametrar börjar med rörledningen A , för vilken det är känt att freonhastigheten i den måste vara minst 6 m/s, och freonförbrukningen måste vara minimal, d.v.s. Q0 = 0,25·Q km= 0,25 x 320 = 80 kW.
1) specifik kylkapacitet vid kokpunkten t 0 =5 °С:
q 0 = 289 - 131 = 158 kJ/kg;
2) totalt massflöde av freon i rörledningar (i kompressorns utloppsrör):
G km = Qo, km/qo = 320/158 = 2,025 kg/s;
3) massflöde av freon i rörledningen A :
GA = 0,25 x 2,025 = 0,506 kg/s.
Bestämma rörledningens diameter A :
1952 fick han ett diplom från Moskvas högre tekniska universitet. Bauman (Moskva) och skickades för distribution till Ural Compressor Plant.
1954, när han återvände till Moskva, gick han till jobbet på MRMK Refrigeration Equipment. Sedan fortsatte hans karriär vid All-Union Scientific Research Refrigeration Institute (VNIHI) som senior forskare.
1970 disputerade han och fick examen som kandidat för tekniska vetenskaper.
Senare arbetade han i designorganisationer inom området relaterat till design av kylaggregat och luftkonditioneringssystem, samtidigt undervisade och översatte han teknisk litteratur från engelska språket.
Erfarenheterna utgjorde grunden för det populära läromedel- "Kurs- och diplomdesign av kylaggregat och luftkonditioneringssystem", vars 3:e upplaga publicerades 1989.
Idag fortsätter Boris Konstantinovich att framgångsrikt konsultera och utföra designarbete (i ACAD-miljön), kylaggregat och luftkonditioneringssystem, och tillhandahåller även översättningstjänster för teknisk litteratur och texter från engelska om följande ämnen: kylaggregat och luftkonditioneringssystem.
Personer och organisationer som personligen är intresserade av samarbete med Yavnel B.K., skicka förfrågningar till.
Tack.